thiết kế đồ án nền móng , móng băng, móng cọc

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình... Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình... Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình... - Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp: Áp dụng điều kiện

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

Chữ ký của giáo viên hướng dẫn:

Trang: 2

Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất có 2 vị trí khoan khảo sát địa chất; HK1, HK2.

- Chiều sâu khoan khảo sát là 35m có các trạng thái của đất nền như sau:

+ L ớp 5a: Cát mịn lẫn bột, màu nâu vàng

Lớp này có chiều dài là h 5a=

+ Lớp 5b: Cát vừa lẫn lộn, màu vàng nhạt vân xám trắng – trạng thái chặt vừa.

Lớp này có chiều dài là h 5b =17.8m;γ5=19.33KN / m3;γ ′ = 9.92KN / = 29015′;

N N N N N

H

B THIẾT KẾ MĨNG BĂNG

I SƠ ĐỒ MĨNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN:

M ẶT ĐẤT TỰ NHIÊN

Momem M tt ( KN.m)

Momem M tc ( KN.m)

b

3

II CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG.

- Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có R bt = 0.9 MP a (cường độ chịu kéo

của bê tông); R = 11.5 MP a ( cường độ chịu nén của bê tông); mô đun đàn hồi E = 26.5 103

MPa = 2.65 107 KN/m2

- Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc R s

- Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đai R s

III CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG:

Đáy móng nên đặt trên lớp đất tốt, tránh đặt trên rễ cây hoặc lớp đất mới đắp, lớp đấtquá yếu

Chiều sâu đôn móng:

IV XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG (BxL):

- Tổng chiều dài móng băng là:

+/ H ( chiều cao mực nước ngầm) = 1.5 m

+/ Dung trọng lớp đất (lớp 1) trên mực nước ngầm: γ = 20 KN / m 3

Chiều cao của lớp đất này: h1 = 0.6 m

+/ Dung trọng lớp đất trên đáy móng (lớp 2) trên mực nước ngầm:

γ 2 = 18.2 2 KN / m

Chiều cao của lớp đất này: h2 = 0.6 m

+/ Dung trọng lớp đất dưới mực nước ngầm trên đáy móng (lớp 2):

γ 2′ = 8.99 KN / m

Chiều cao của lớp đất này: h = 1 m

+/ Dung trọng lớp đất dưới đáy móng (lớp 3): γ ′ = 9.96 KN / m 3

Chiều cao của lớp đất này: h = 1.1 m

Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng đoạn nhỏ : h i = 0.6(m)

Áp lực ban đầu (do trọng lượng bản thân đấtgây ra) tại lớp đất i:

Heä soá roãng e 0.684 0.669 0.644 0.612 0.579 0.540

Lớp đất phân Lớp

tố

Chiều dày (h i )

Độ sâu (Z i )

SVTH: Hoàng Văn Tưởng Trang: 11

+/ Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đáy móng a = 0.07 m

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 12 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

VI XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG(M;Q).

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 13 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

-/ Sử dụng phần mềm Sap2000 để tính toán lực cắt và moment tại dầm:

+/ Xem dầm làm việc có tiết diện hình chữ nhật, với kích thước:

Ta chọn hình chữ nhật có Jx tương ứng bằng mômen quán tính Jx đã tính trên:

nén của bê tông); mô đun đàn hồi E = 26.5 103 MPa = 2.65 106 (T/m2)

+/ Dầm làm việc trên nền đàn hồi, nên ta xem dầm làm việc trên những lò xo có độ cứng Ktrong Sap2000.

Chia đều các nút trên dầm có khoảng cách 0.1 m, tại 2 vị trí đầu mút dầm ta có độ cứng lò

xo K được gán:

Kết quả tính sau khi chạy phần mềm Sap2000:

TABLE: Element Forces - Frames

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

BIỂU ĐỒ LỰC CẮT CỦA DẦM MÓNG BĂNG

BIỂU ĐỒ MOMENT CỦA DẦM MÓNG BĂNG

s

™ Thanh thép số 1: Dùng mô men tai MC 2-2; 4-4; 6-6; 8-8

Tính thép với tiết diện hình chữ T lật ngược Do

™ Thanh thép số 2: Dùng mô men tai MC 1-1; 3-3; 5-5; 7-7; 9-9

Tính toán theo tiết diện chữ nhật b × h = 0,4 × 0,7 m

™ Thanh thép số 3: ( cốt xiên và cốt đai)

Từ bảng kết quả tính toán ta thấy: Qmax = 513.4 (KN)

Ta có h0 = 0.65(m) bê tông M250 Rb =11 5 MPa = 11500 (KN.m); Rbt = 900 (KN.m)Kiểm tra điều kiện khống chế:

Vậy chọn cốt đai φ 10@110 số nhánh là n = 2bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.

Khả năng chống cắt của cốt đai vào bê tông:

= 3.3 *10−4 (m2 ) = 3.3(cm2 )

Chọn φ10 Bas = 0,785 (cm2)

B số thanhn = A s

a s = 3.30.785= 4.2 thanh

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 25 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

PHAÀN II: THIẾT KẾ MÓNG

CỌC

A THOÁNG KEÂ ÑÒA CHAÁT 3B

Khối luợng đã khảo sát gồm 3 hố khoan có độ sâu là 35m Nền đất được cấu tạo bởi 2lớpđất và 1 lớp thấu kính Lớp 2 có các trạng thái thay đổi từ dẽo mềm, dẽo cứng đến nửacứng chia làm 3 lớp 2a,2b,2c

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 26 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

Vì tất cả các mẫu đều được nhận nên ta có:

- Khối lượng riêng trung bình:

**/ Xét những trường hợp loại bỏ sai số:

Ta có: n = 27 ⇒ v = 2.91

⇒ σCM = σ = 0.395 (kN/m3 )

⇒ v *σ = 2.91* 0.395 = 1.15(kN / m3 )

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 27 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 29 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

25 3-11 69.20 1.21 1.46 nhận

= 2.91* 2.98 = 8.66(%)

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

SỐ HIỆUMẪU

) = 7.37 * (1 ± 0.038) = [7.09 ÷ 7.65] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 1.67 * 0.043 = 0.072

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 38 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 39 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

) = 19.11* (1 ± 0.009) = [18.94 ÷19.28] (kN / m

3 )

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 40 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

3/ Giới hạn W L (%), W P (%), IP: tại lớp đất thứ 3a không dẻo nên không thống kê 4/ Tỷ trọng hạt G S (g/cm 3 ):

σ = i =1 = 1.4 *10 = 2.65 *10−3 ( g / cm3 )

I I CI

ϕ II

a/ Tính theo trạng thái giới hạn I:

Với α = 0.95 và n-2=7 ⇒ t α I = 1.90

p CI = t α I * v C = 1.90 * 0.89 = 1.691

C tt = C tc * (1 ± ρ

) = 2.944 * (1 ± 1.691) = [0 ÷ 7.92] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 1.9 * 0.021 = 0.04tan ϕ tt

= tan ϕ tc * (1 ±ρ

= tan ϕ tc * (1 ± ρ

Hệ số biến động cho phép: [v] = [0.05]

Vì lớp 3b chỉ có 2 mẫu thử nên:

γ tt = γ tc = γ

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 44 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

I I CI

II II ϕ II

C tt = C tc * (1 ± ρ

) = 2.833* (1 ± 1.28) = [6.46] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 2.13 * 0.017 = 0.036tan ϕ tt = tan ϕ tc

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 46 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

) = 19.01* (1 ± 0.0117) = 18.78 ÷19.23 (kN / m

3 )

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

) = 17.253* (1 ± 0.726) = [4.73 ÷ 29.78] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 1.77 * 0.125 = 0.22tan ϕ tt = tan ϕ tc * (1

± ρ

) = 0.264 * (1 ± 0.22) = [0.206 ÷ 0.322]

Vì tất cả các mẫu đều được nhận nên ta có:

- Khối lượng riêng trung bình:

So sánh với bảng tính toán ở trên ta thấy tất cả các mẫu đều nhận

- Khối lượng riêng tiêu chuẩn:

12 2-45 19.40 1.889 3.568 nhận

7 2-35 2.664 0.0009 0.00000 nhận

⇒ v * σ = 2.73* 0.0015 = 0.004( g / cm3 )

6/ Các chỉ tiêu về cường độ:

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 55 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

) = 2.97 * (1 ± 1.334) = [0 ÷ 6.93] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 1.674 * 0.02 = 0.033tan ϕ tt = tan ϕ tc * (1

V/ TÍNH TOÁN LỚP ĐẤT THỨ 5B:

Vì tất cả các giá trị đều nhận nên ta có:

- Khối lượng riêng trung bình:

**/ Xét những trường hợp loại bỏ sai số:

Ta có: n = 8 ⇒ v = 2.27

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 60 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

) = 18.485 * (1 ± 0.0026) = [18.44 ÷18.53] (kN / m

3 )

5 2-29 2.667 0.001 0.00000 nhận

τ tb = 0.517

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

) = 2.663* (1 ± 1.86) = [0 ÷ 7.61] (kN / m2 )

p ϕ I = t α I * vtan ϕ = 1.72 * 0.026 = 0.045tan ϕ tt

⇒ ϕII

=

25o38' ÷ 26o

33'

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 66 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

γ tc

(kN/m3)

4

Sét lẫn bột và ít cát, màu xám

nhạt,

Vàng nâu, độ dẻo cao.

Trạng thái dẻo cứng đến nửa

I CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN ĐÀI:

- Chọn chiều sâu chôn đài (Df) = 2.5 m → Như vậy đài cọc sẽ đặt trực tiếp lên lớp đất thứ 2 (Bùn sét lẫn ít hữu cơ- trạng thái mềm)

- Kiểm tra móng cọc làm việc đài thấp:

Áp dụng điều kiện triệt tiêu lực ngang (Qtt) :

- Ở đây, ta đang tính cho áp lực ngang của đất lên đài móng (biến dạng của đất) nêntachọn các giá trị γ , ϕ ở TTGH II

ϕ : Góc nội ma sát trung bình của đất trên đáy đài.

2Q

= 0.7 * tg (45 0 − 18

66'

f

Vậy với Df= 2.5m, thỏa mãn điều kiện làm việc đài cọc

II CHỌN CÁC THÔNG SỐ CHO CỌC.

1/ Chon vật liệu làm cọc :

- Chọn hệ số điều kiện làm việc của bêtông γb = 0.9 (Kết cấu bê tông)

- Móng được đúc bằng bê tông M300 có Rbt = 1MPa (cường độ chịu kéo của bêtông);

Rb =13MPa (cường độ chịu nén của bêtông); mô đun đàn hồi E = 29* 103 MPa = 2.9* 106T/m2

- Cốt thép trong móng loại CII, A-II có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa

- Cốt thép trong móng loại CI, A-I có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225MPa

Dựa vào thí nghiệm SPT ta chọn :

Cọc xuyên qua lớp đất thứ 4 (Sét lẫn ít bột và cát ,độ dẻo cao, trạng thái dẻo cứng đếnnửa cứng) và cắm vào lớp 5a (cát vừa đến mịn lẫn bột, màu xám trắng, trạng thái chặtvừa) Chiều dài cọc chọn Lc=25.5m (dùng 3 cọc 8.5m) Vậy chiều dài từ mũi cọc lên đáyđài là 24.9m

2.2 Chọn cọc tiết diện vuông : 40*40 (cm)

Diện tích tiết diện ngang cọc : Ap = 0.4*0.4 = 0.16 (m2)

Chu vi tiết diện ngang cọc : u = 4*0.4 =1.6 (m)

2.3 Chọn cường độ Bê tông :

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công TrìnhChọn thép A-II : Rs = Rsc = 280000 (KN/m2)

Chọn 8φ16 (Fa = 16,08 cm2), cốt đai φ6

3 Chọn kích thước đài cọc :

Chọn đài cọc có diện tích Fđài = 3.3(m) *3.3(m)

Chọn chiều cao của đài : hđ = 1 (m)

±0.00m MNN= -1.00m -1.50m

-2.50m

-27.40m

III XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC

1/ Sức chịu tải của cọc theo vật liệu

Qavl =ϕ (RbAb+RsAs)Trong đó:

Rs = 280000 (KN/m2)

Rb = 13000(KN/m2)

As : diện tích tiết diện ngang của cốt thép trong cọc As = 16.08 *10-4(m2)

Ap : diện tích tiết diện ngang của cọc Ap = 0.16 (m2)

Ab : diện tích tiết diện ngang của bê tông trong cọc:

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

2/ Sức chịu tải của cọc theo điều kiện nền đất.

- f s

- q p-

: Cường độ ma sát của đất nền: Cường độ của đất nền tác dụng lên mũi cọc: Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên

: Ở đây do ta xét áp lực ngang của đất tác dụng lên bề mặt cọc

( Theo Jaky): Hệ số áp lực ngang

MẶT CẮT ĐỊA CHẤT (Hồ sơ địa chất 3B)

LỚP 1 1,7 m CÁT VỪA - TRẠNG THÁI CHẶT ĐẾN BỜI RỜIγ =18.32(ΚΝ/m3),φ= 24°,C =3(ΚΝ/m2)

SÉT BÙN LẪN HỮU CƠ VÀ ÍT CÁT MÀU XÁM ĐEN ĐỘ DẺO CAO-TRẠNG THÁI RẤT MỀM LỚP 2 18,9 m TTGH I :φ=[7°17' −8°25 ' ] ; C =[7,09− 7,65](ΚΝ/m2); γ =[14.66−14,92](ΚΝ/m3)

SÉT LẪN BỘT VÀ ÍT CÁT,MÀU XÁM

NHẠT/VÀNG NÂU, ĐỘ DẺO CAO - TRẠNG THÁI DẺO CỨNG ĐẾN NỬA CỨNG

TTGH I :φ=[11°38'−17°50']; C =[4,73− 29,78](ΚΝ/m2); γ =[18,61−19,41] (ΚΝ/m3)

TTGH II :φ=[12°50'−16°42']; C =[9,66− 24,8](ΚΝ/m2); γ =[18,78−19,23] (ΚΝ/m3)

CÁT VỪA ĐẾN MỊN LẪN BỘT, MÀU XÁM TRẮ NG TRẠNG THÁI CHẶT VỪA

TTGH II :φ=[29°33'−30°32'] ; C =[0,49− 5,45](ΚΝ/m2); γ=[19,25−19,41] (ΚΝ/m3)

CÁT VỪA ĐẾN MỊN LẪN BỘT, MÀU XÁM TRẮ NG TRẠNG THÁI BỜI RÒI

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

- Xét thành phần chịu tải do ma sát xung quanh ở lớp đất số 2:

- Xét thành phần chịu tải do ma sát xung quanh do lớp đất số 5a:

Vậy ta có cường độ ma sát của đất nền tác dụng xung quanh cọc là:

• Thành phần sức chịu mũi của đất dưới mũi cọc ( p ) : (**)

- Trong trường hợp này γ , C a ,ϕ

a

được tính toán trong trạng thái cường độ của đất tác

dụng lên mũi cọc (cường độ đất nền tác dụng lên mũi cọc để cọc không bị “ tuột” khi đóng

và chịu tải trọng)

- Theo phương pháp Terazaghi:

Lớp đất ngay tại mũi cọc là lớp đất thứ 4 có:

Tính theo phương pháp Terazaghi:

⎧ N c = 27.9

d N : Tính cho cọc có tiết diện hình vuông

β : Hệ số xét đến ảnh hưởng của các moment tác động lên móng cột

( β = 1 2 ÷ 1 6 )

Vậy ta chọn số lượng cọc được thiết kế là 12 cọc

2/ Sau khi chọn số lượng cọc, ta kiểm tra tiết diện cọc:

KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ( LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC).

1/ Tổng tải trọng lên đúng trọng tâm của hệ cọc và trọng tâm đáy đài cọc

γ tb : Dung trọng trung bình giữa bê tông và đất

2/ Tổng moment tính toán tác dụng lên đáy đài:

∑ M t t = M tt + Q tt h = 2 6 7 + 3 7 4 * 1 = 6 4 1( K N )

nh (Thõa mãn), vậy ta chọn số cọc được bố trí là 12 cọc.

VI KIỂM TRA ĐỘ LÚN CỦA MÓNG CỌC:

1/ Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc (móng khối quy ước):

- Từ mép cọc ngay dưới đáy đài, ta hạ một góc α xuống mặt phẳng ở mũi cọc, tacó:

n

ϕ = tb i =1 n = 18.1*7 17 '+ 2*28 11'+ 3.8*11 38'+1*29 15' = 10038'

Chiều dài của khối móng quy ước:

L =

2tgαL

+2.8 = 2*tg(206')*24.9+2.8 = 5.06(m)

qu coc

Chiều dài của khối móng quy ước:

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

dat qu dai coc

- Trọng lượng đất trên khối móng quy ước:

Qdat = Vdat *γtbqu = 805.374*6.29 = 5065.8(KN)

- Trọng lượng bê tông:

Q bt = V bt * 25 = (14.85 + 47.808) * 25 = 1566.45(KN)

2/ Kiểm tra điều kiện ổn định của đất nền dưới đáy móng khối quy ước:

Tổng tải trọng của khối móng quy ước:

ứng suất có hiệu (áp lực) do trọng lượng bản thân

đất gây ra tại mũi cọc

Sức chịu tải của đất nền tại đáy của khối móng quy ước:

3/ Kiểm tra lún (móng khối quy ước):

- Để xác định ứng suất gây lún tại tâm đáy của khối móng quy ước, ta có:

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 81 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

LỚP 5a

1 2

3 4

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 84 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

VII KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI:

1/ Xác định vị trí cọc (nằm trong phần chống xuyên hay xuyên thủng).

Kết luận: Chọn h=1.2 m để móng đảm bảo điều kiện xuyên thủng.

VIII XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI:

-Xem dầm conxôn, ngàm tại mép cột, lực tác dụng lên dầm là phản lực đầu cọc, Ta có

sơ đồ tải trọng như sau:

M I- I

25 0

t) 7( net)

11 ( n e t)

145 0

8 ( net)

1 2 ( net)

i ( net ) = (P 4( net ) + P 8( net ) + P 12( net ) ) = 3* 408.25 = 1224.75(KN )

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 87 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

ri =1.45(m): Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột (MC I-I)

∑ P

i ( net ) = (P 3( net ) + P 7 ( net ) + P 11( net ) ) = 3* 372.639 = 1117.92(KN )

ri =0.25(m): Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột (MC I-I)

Khoảng cách giữa các thanh là:

t = b − 2 *100 h − 1 = 3300 − 2 * 100 2 5 − = 129.2( m m )

1

⇒ Chọn thép Þ20@120 để bố trí thép theo phương chiều dài đài cọc.

2/ Xác định cốt thép bố trí theo phương chiều ngắn của đài cọc:

Xét mặt cắt II-II:

-Xem dầm conxôn, ngàm tại mép cột, lực tác dụng lên dầm là phản lực đầu cọc, Ta có

sơ đồ tải trọng như sau:

M I I - I I

P i ( n e t )

9 0 0

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 88 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

Pi ( net ) : Phản lực ròng của cọc lên đài.

ri =0.9(m): Khoảng cách từ tâm cọc i đến mép cột (MC I-I)

⇒ M II − II = ∑ ( P i ( n et ) * r i ) = 1 419.334 * 0 9 = 1277.4 ( K N m )Diện tích cốt thép:

⇒ Chọn thép Þ16@180 để bố trí thép theo phương chiều ngắn đài cọc.

V/ KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG CỌC:

Khi vận chuyển cọc bằng hai neo đặt sẵn trên thân cọc, do tác dụng của trọng lượngbản thân cọc, trên tiết diện của cọc sẽ có thớ chịu nén và thớ chịu kéo Do đó để tiết diện bêtông cốt thép làm việc có lợi nhất thì ta phải tìm vị trí đặt neo sao cho mômen chịu kéo vànén bằng nhau

1/ Tính cốt thép dọc trong cọc khi lắp cọc dùng hai móc cẩu:

- Sơ đồ tính:

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 89 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

⇒ Vậy thép chọn thỏa điều kiện.

2/ Tính cốt thép dọc trong cọc khi lắp cọc dụng một móc cẩu:

- Sơ đồ tính:

SVTH: Hồng Văn Tưởng Trang: 90 GVHD: TS Lê Trọng Nghĩa

E

bd

VI/ KIỂM TRA CỌC KHI CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG:

Xác định chuyển vị ngang cọc do lực ngang dưới chân cọc gây ra nhằm đảm bảo thỏađiều kiện khống chế của công trình về chuyển vị ngang Đồng thời xác định các biểu đồmoment, lực cắt, ứng suất nhằm kiểm tra cốt thép trong cọc đủ khả năng chịu lực, cũng như

vị trí cần cắt cốt thép

- Từ lực ngang và moment tác dụng ở đầu cọc, ta phân tích chuyển vị ngang, moment

và lực cắt dọc theo chiều dài cọc

• Ta có moment quán tính tiết diện ngang của cọc: