ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAY

ĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAYĐỒ ÁN KỸ THUẬT THI CÔNG HAY

PHẦN I: CÔNG TÁC SAN ĐẤT

Khu vực san mặt có kích thước 550x700m, với bản đồ địa hình đính kèm Độ chênh cao đường đồng mức là 0,2m.

I/ Tính toán san bằng khu vực xây dựng:

Tính toán san bằng khu vực xây dựng theo yêu cầu cân bằng phần đào, phần đắp.

1) Chia khu vực san bằng thành ô vuông:

Chia khu vực san bằng thành các ô vuông có cạnh dài 50m, kẻ đường chéo xuôi theo chiều đường đồng mức qua các ô vuông Khu vực xây dựng được chia thành 308 ô tam giác được đánh số trên hình vẽ.

(34) (35)

(36) (37)

(38) (39)

(40) (41)

(42) (43)

(44) (45)

(46) (47)

(48) (49)

(50) (51)

(52) (53)

(54) (55)

(56)

(85)

(86) (87)

(88) (89)

(90) (91)

(92) (93)

(94) (95)

(96) (97)

(98) (99)

(100) (101)

(102) (103)

(104) (105)

(106) (107)

(108) (109)

(110) (111)

(112)

(57)

(58) (59)

(60) (61)

(62) (63)

(64) (65)

(66) (67)

(68) (69)

(70) (71)

(72) (73)

(74) (75)

(76) (77)

(78) (79)

(80) (81)

(82) (83)

(84)

(113)

(114) (115)

(116) (117)

(118) (119)

(120) (121)

(122) (123)

(124) (125)

(126) (127)

(128) (129)

(130) (131)

(132) (133)

(134) (135)

(136) (137)

(138) (139)

(140)

(141)

(142) (143)

(144) (145)

(146) (147)

(148) (149)

(150) (151)

(152) (153)

(154) (155)

(156) (157)

(158) (159)

(160) (161)

(162) (163)

(164) (165)

(166) (167)

(168)

(169)

(170) (171)

(172) (173)

(174) (175)

(176) (177)

(178) (179)

(180) (181)

(182) (183)

(184) (185)

(186) (187)

(188) (189)

(190) (191)

(192) (193)

(194) (195)

(196)

(197)

(198) (199)

(200) (201)

(202) (203)

(204) (205)

(206) (207)

(208) (209)

(210) (211)

(212) (213)

(214) (215)

(216) (217)

(218) (219)

(220) (221)

(222) (223)

(224)

(225)

(226) (227)

(228) (229)

(230) (231)

(232) (233)

(234) (235)

(236) (237)

(238) (239)

(240) (241)

(242) (243)

(244) (245)

(246) (247)

(248) (249)

(250) (251)

(252)

(253)

(254) (255)

(256) (257)

(258) (259)

(260) (261)

(262) (263)

(264) (265)

(266) (267)

(268) (269)

(270) (271)

(272) (273)

(274) (275)

(276) (277)

(278) (279)

(280)

(281)

(282) (283)

(284) (285)

(286) (287)

(288) (289)

(290) (291)

(292) (293)

(294) (295)

(296) (297)

(298) (299)

(300) (301)

(302) (303)

(304) (305)

(306) (307)

1.601.80

(6) (7)

(8) (9)

(10) (11)

(12) (13)

(14) (15)

(16) (17)

(18) (19)

(20) (21)

(32) (33)

Hình 1.

2) Tính cao trình đen ở các đỉnh ô vuông:

- Các đỉnh ô vuông được đánh số từ 1 → 180.

- Cao trình đen được nội suy từ đường đồng mức bằng cách:

+ Qua đỉnh ô vuông cần xác định vẽ đường thẳng càng vuông góc với 2 đường đồng mức càng tốt.

+ Đo khoảng cách từ đỉnh đó đến đường đồng mức (x) và khoảng cách 2 đường đồng mức (L).

+ Dựng toàn bộ lên hình chiếu đứng Dùng tam giác đồng dạng:

L

H H x H

1

− +

= Với: H1, H2là cao trình của 2 đường đồng mức.

Kết quả tính ghi trong bảng 1:

Bảng1 Bảng nội suy độ cao tự nhiên

H H

Ho

3

8

∑ Hi- tổng cao trình tự nhiên của tất cả các đỉnh tại đó có i ô tam giác.

308 3

76 1019

m

×

= Vậy Ho=1.104(m)

4) Tính cao trình đỏ: htc = Hi− Ho

Với: Hi là cao trình đen của đỉnh hình vuông.

Holà cao trình san bằng.

Kết quả cao trình đỏ đã được ghi ở bảng 1.

5) Tính khối lượng đất công tác trong các ô tam giác:

a Các ô hoàn toàn đào hoặc đắp được tính theo công thức:

2

h h h

a

+ +

h1, h2, h3 lấy giá trị đại số.

b Các ô chuyển tiếp:

Vchóp đào(đắp) =

) )(

(

3 3 2

h h h h

h a

6) Tính khối lượng đất mái dốc:

- Ô mái dốc loại 1 được tính theo công thức:

; với a là cạnh ô vuông, a=50m.

- Ô mái dốc loại 2 được tính theo: V=

6

.

2

1 l mh

; ở đây không có ô mái dốc loại 2.

- Hệ số mái dốc m= 0.6

Kết quả tính toán được ghi trong bảng 3.

Bảng 3 Kết quả tính khối lượng đất mái dốc:

25

II/ Xác định hướng vận chuyển và khoảng cách vận chuyển trung bình:

- Dùng phương pháp đồ thị để xác định hướng vận chuyển và khoảng cách vận chuyển trung bình Để vẽ biểu đồ Cutinôp, ta dựng hệ trục toạ độ VOL, sau đó xây

dựng biểu đồ cộng dồn khối lượng đào, đắp Kết quả tính toán được ghi trong bảng 4 đến bảng 10.

Bảng 4 Bảng tính toán cho biểu đồ Cutinốp :

Phương x Vđào Vđắp Phương y Vđào Vđắp

85 34386989 V

25 22917584 V

) (

III/ Chọn máy thi công và sơ đồ di chuyển máy:

1/ Chọn máy thi công:

Khu vực đất san bằng là vùng đất rộng, có độ dốc nhỏ do đó có thể dùng máy cạp để san nền.

Chọn máy cạp Belaz-531 Các thông số kỹ thuật của máy:

k bh

q

35 0 3

- ks = 0.6 ÷ 0.9 là hệ số đầy thùng khi máy cạp làm việc không có máy ủi trợ

lực, tuỳ thuộc loại đất và tay nghề của công nhân điều khiển máy; lấy ks= 0.9

- kt là hệ số tơi xốp ban đầu của đất Đất cấp II, thuộc loại á sét nặng, kt = 1.2 ÷ 1.3; lấy kt = 1.3

b)Tính chiều dài quãng đường đổ đất:

m k

bh

q

35 0 3

c) Năng suất của máy cạp:

t ck

tg s

k T

k k q Q

- ktg : hệ số sử dụng thời gian; ktg= 0.8 ÷ 0.9; lấy ktg=0.9

- Tck : thời gian một chu kỳ làm việc của máy

q h d

v

l v

l v

l v

l

4

4 3

3 2

2 1

- v1, v2, v3, v4: tương ứng là tốc độ đào đất, chuyển đất, đổ đất, chạy về; m/s:

* v1 : cho máy kéo chạy số 1 với vận tốc v1=2.85 km/h=0.794 m/s.

* v2 : cho máy kéo chạy số 3 với vận tốc v2=8.55 km/h=2.375m/s

* v3 : cho máy kéo chạy số 3 với vận tốc v3=8.55 km/h=2.375m/s

* v4 : cho máy kéo chạy số 4 với vận tốc v4=11.4 km/h=3.167 m/s

- n1td : số lần và thời gian một lần thay đổi tốc độ, thường td=4 ÷ 6 s; lấy td=4s; n1=3

- n2th : số lần và thời gian một lần nâng hạ thùng cạp, thường th=4 ÷ 5 s; lấy th=5s;

n2=2

- tq : thời gian một lần quay đầu máy; lấy tq=14s

Khoảng cách vận chuyển trung bình là L= 639.9 m

04 627 375 2

86 12 735 2

19 623 794 0

71 16

=

× +

× +

× + +

+ +

=

h m

3 1 7 489

9 0 9 0 15

ca m x

x ZK

N

NTT = LT tg = 68 7 8 0 9 = 494 64 3 / Chọn 5 máy làm việc 1 ca trong 1ngày, thời gian thi công san đất là:

26 64 494 5

54 66046

=

=

= ∑

x nxN

K V

2/ Sơ đồ di chuyển:

Với diện tích khu vực san bằng tương đối rộng, khoảng cách vận chuyển trung bình dài, cho máy di chuyển theo hướng đã xác định ở trên theo sơ đồ di chuyển hình elíp.

Tuần tự đào và rải đất theo các vòng nối tiếp nhau rải kín khu vực đào đắp.

+3.55+7.05+10.55+14.05+17.55

H2 = 3500 mm ( chiều cao tầng 2,3,4,5 như nhau)

Kích thước các cấu kiện trong các tầng như sau:

Tầng 4, 5 : 250300 mm.

- Kích thước tiết diện dầm chính: 250400 mm.

- Kích thước tiết diện dầm phụ : 250350 mm.

- Chiều dày sàn : 90 mm.

- Công xôn : 250350 mm.

- Dầm bo : 150350 mm

Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tông móng : 60 kg/m3

Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tông cột : 170 kg/m3

Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tông dầm chính : 220 kg/m3

Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tông dầm phụ : 150 kg/m3

Hàm lượng cốt thép cho 1m3 bê tông sàn : 25 kg/m3

II/ Thiết kế ván khuôn:

A Tính ván khuôn móng :

1/ Sơ đồ cấu tạo :

1 3

5

2 4

6 7

7 6 5 4 3 2

1 VÁN KHUÔN THÀNH MÓNG NẸP ĐỨNG

THANH CHỐNG XIÊN CỌC NEO

THANH CHỐNG NGANG VÁN KHUÔN CỎ MÓNG GÔNG CỔ MÓNG

l l

c Tải trọng tác dụng:

Chọn cách đổ bê tông từng đoạn cách nhau 0,75 m nên Hmax = 0,75 m.

Áp lực ngang của hỗn hợp bê tông mới đổ:

) / ( 1125 6

0 75 0 2500

) / ( 5 1462 3

1 1125

) / ( 195 3 1 150

5 1462

l q

max

10 10

=> =

=

3 2

2

90 6

3 60 6

135 10

10 max

m q

M

- Theo điều kiện về độ võng:

3 4

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

4 3

3

135 12

3 60 12

.

cm h

135 10 128

400

J

Chiều dài ván khuôn cổ móng là 1,5 m Ta bố trí 4 gông trên toàn bộ chiều dài

cổ móng Các gông được chế tạo theo định hình

) / ( 125 398 3 1 25 306

) / ( 75 113 3 1 5 87

l q

max

10 10

=> =

=

3 2

2

5 52 6

3 35 6

75 78 10

10 max

m

x q

M

- Theo điều kiện về độ võng:

3 4

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

4 3

3

75 78 12

3 35 12

.

cm h

b

Nên :

94 3 400

75 , 78 10 128

400

J

Chọn trước tiết diện thanh nẹp là 48 cm.

Kiểm tra khả năng làm việc của thanh nẹp :

▪ Kiểm tra theo điều kiện cường độ :

- Momen lớn nhất trên thanh nẹp :

) ( 86 29 8

35 , 0 1950 8

4 8 6

, 21

100 86

▪ Kiểm tra theo điều kiện độ võng :

- Điều kiện kiểm tra: qtcl l

250

1 EJ

128

4

35 15 128

MẶT CẮT I-I TL1-10

Dây chằng Tăng đơ Lổ vệ sinh

b Sơ đồ tính:

Xem vân khuôn cột lăm việc như một dầm liín tục có câc gối tựa lă câc gông.

c Tải trọng tâc dụng:

Chọn câch đổ bí tông từng đoạn câch nhau 0,75 m nín Hmax = 0,75 m.

Âp lực ngang của hỗn hợp bí tông mới đổ:

) / ( 5 937 5 0 75 0 2500

) / ( 75 1218 3

1 5 937

) / ( 5 162 3 1 125

5 937

162 75 1218

l q

max

10 10

=> =

=

3 2

2

75 6

3 50 6

b.h

[σ] = 150 (kg/cm2) : ứng suất cho phĩp của gỗ

=> Mmax ≤ 75150 = 11250(kg.cm) = 112.5 (kg.m).

Nín:

9 , 0 25 1381

5 112 10

10 max

m

x q

M

- Theo điều kiện về độ võng:

3 4

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

4 3

3

5 112 12

3 50 12

.

cm h

5 112 10 128

400

J

x

x x q

MẶT CẮT I-I TL1-10

l l

c Tải trọng tác dụng:

Chọn cách đổ bê tông từng đoạn cách nhau 0,75 m nên Hmax = 0,75 m.

Áp lực ngang của hỗn hợp bê tông mới đổ:

) / ( 5 562 3 0 75 0 2500

) / ( 25 731 3 1 5 562

) / ( 5 97 3 1 75

l q

max

10 10

=> =

=

3 2

2

45 6

3 30 6

5 67 10

10 max

m

x q

M

- Theo điều kiện về độ võng:

3 4

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

4 3

3

5 67 12

3 30 12

.

cm h

5 67 10 128

400

J

x

x x q

E

Chọn khoảng cách giữa các gông là l = 0,6 m= 60cm

Chiều cao cột tầng 4,5 là 3,5 m

l l l l

Chiều dài ván khuôn cột tầng 4,5 :=3.5-0.4=3.1m Ta bố trí 5 gông trên toàn bộ

chiều cao cột Các gông được chế tạo theo định hình

C Tính ván khuôn sàn:

1/ Tính ván sàn:

a Sơ đồ cấu tạo:

Do chiều dày các ô sàn như nhau nên tải

trọng phân bố trên sàn giống nhau Vì vậy tính ván

sàn cho ô loại 1 thì sẽ thoả mãn các ô còn lại Cấu

tạo một ô sàn cho như sau:

1 Cột

2 Dầm phụ

3 Dầm chính

4 Xà gồ đỡ sàn

Ván sàn sẽ được bố trí theo phương cạnh dài của ô sàn ,xà gồ ván khuôn sẽ

được bố trí theo phương vuông góc tức là bố trí theo phương cạnh ngắn của ô sàn

b Sơ đồ tính:

- Sơ đồ làm việc của ván sàn coi như dầm liên tục hai đầu khớp ở giữa gối tựa

là xà gồ

- Chọn gỗ ván dày 3cm theo qui cách gỗ xẻ.

- Cắt một dải theo phương vuông góc với xà gồ có bề rộng b = 1m để tính.

c Tải trọng tác dụng:

Trọng lượng của 1m dài bê tông cốt thép:

) / ( 234 1 09 0 2600

) / ( 4 257 1 1 234

) / ( 8 19 1 1 18

l l l l

) / ( 325 3 1 250

3 2

3 2

l q

max

10 10

2

150 6

3 100 6

225 10

10 max

m

x q

M

- Theo điều kiện về độ võng:

3 4

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

4 3

3

225 12

3 100 12

.

cm h

225 10 128

400

J

x

x x q

max

W M

10

602 10

3 2

2

64 6

8 6 6

2

= l−σ

2 60

10 150

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

3 3 256 4

12

8 6 12

.

cm h

256 10 128

400

J 128

4/ Tính toán kiểm tra tiết diện cột chống xà gồ:

Chọn trước tiết diện cột chống là 510 cm (thoả mãn b/h = 1/2 – 3/4) ,

Chọn thanh giằng gỗ có kích thước 38 cm

Bố trí hệ giằng theo phương vuông góc với xà gồ như hình vẽ:

l/2

. 3 b bh

b h F

, 0

3 2 7 , 1 1 3 2 7 , 1 1

l m

x

x x

(m = 1 là hệ số kể đến uốn dọc).

- Theo phương y :

3 2 12

bh

bh F

J

8 117 1

, 0

3 2 4 , 3 3 2 4 , 3 1

l m

y

y y

Ta có : λx = λy = 117.8

8 117

3100 3100

2 2

max

λ

ϕ Điều kiện ổn định :

54 5 10 223 , 0

2 602

2 min

cm kg F

5/ Tính ván đáy và cột chống dầm phụ :

5.1 Tính ván đáy dầm phụ :

a Sơ đồ cấu tạo:

Cấu tạo ván khuôn dầm phụ:

7 6

8 1

5 5

l l l l

- Chọn ván gỗ dày 3cm cho cả ván đáy và ván thành

- Sơ đồ tính: xem ván đáy dầm là 1 dầm liên tục kê lên các gối tựa là các xà gồ được tựa lên cột chống.

c Tải trọng tác dụng:

Trọng lượng của 1m dài bê tông cốt thép:

) / ( 5 227 25 0 35 0 2600

) / ( 25 250 1 1 5 227

) / ( 95 4 1 1 5 4

) / ( 25 81 3 1 5 62

3 2

3 2

q

d Tính toán khoảng cách giữa các cột chống :

- Theo điều kiện về cường độ:

] [

max

W M

10

45 336 10

2

5 , 37 6

3 25 6

645

= l−σ

645 33

10 150 5 ,

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

3 3 56 , 25 4

12

3 25 12

.

cm h

b

Nên :

848 , 0 87 84 945

2 400

25 , 56 10 128

400

J

x

x x q

. 3 b bh

b h F

3 2 61 , 1 1 3 2 61 , 1 1

l m

x

x x

(m = 1 là hệ số kể đến uốn dọc).

- Theo phương y :

3 2 12

bh

bh F

3 2 22 , 3 3 2 22 , 3 1

l m

y

y y

Ta có : λmax = λx = λy = 111.54

=> 0 , 249

54 111

3100 3100

2 2

max

λ ϕ

Điều kiện ổn định :

21 62 ( / ) [ ] 150 ( / )

5 10 249 , 0

16 269

2 2

min

cm kg cm

kg F

Vậy tiết diện đã chọn của cột chống ( 510 cm) đảm bảo điều kiện ổn định Chọn thanh giằng gỗ có kích thước tiết diện 38 cm.

6/ Tính ván đáy và cột chống dầm chính :

6.1 Tính ván đáy dầm chính :

 SVTH: Hồ Quốc Thống - Lớp 28X1B - Khoa XDDD&CN Trang 34 

5 7

3

10

11

8 2

6

1

l l l l

a Sơ đồ cấu tạo:

Cấu tạo ván khuôn dầm chính :

- Chọn ván gỗ dày 3cm cho cả ván đáy và ván thành

- Sơ đồ tính: xem ván đáy dầm là 1 dầm liên tục kê lên các gối tựa là các xà gồ được tựa lên cột chống.

c Tải trọng tác dụng:

Trọng lượng của 1m dài bê tông cốt thép:

) / ( 260 25 0 4 0 2600

) / ( 286 1 1 260

) / ( 95 4 1 1 5 4

) / ( 25 81 3 1 5 62

3 2

3 2

q

d Tính toán khoảng cách giữa các cột chống :

- Theo điều kiện về cường độ:

] [

max

W M

10

2 372 10

2

5 , 37 6

3 25 6

22

= l−σ

22 37

10 150 5 ,

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

3 3 56 , 25 4

12

3 25 12

.

cm h

b

Nên :

82 , 0 95 81 27

3 400

25 , 56 10 128

400

J

x

x x q

. 3 b bh

b h F

3 2 585 , 1 1 3 2 585 , 1 1

l m

x x x

bh F

J

1 , 0

3 2 17 , 3 3 2 17 , 3 1

l m

y

y y

Ta có : λmax = λx = λy = 109.8

=> 0 , 257

8 109

3100 3100

2 2

max

λ

ϕ Điều kiện ổn định :

23 17 ( / ) [ ] 150 ( / )

5 10 257 , 0

76 297

2 2

min

cm kg cm

kg F

Vậy tiết diện đã chọn của cột chống ( 510 cm) đảm bảo điều kiện ổn định Chọn thanh giằng gỗ có kích thước tiết diện 38 cm.

D Tính ván khuôn dầm bo :

1 Tính ván đáy dầm bo :

a Sơ đồ cấu tạo:

Cấu tạo như ván khuôn dầm chính,dầm phụ.

b Sơ đồ tính:

- Tiết diện dầm chính sàn tầng và dầm chính dầm mái như nhau và bằng : 150350 mm.

- Chọn ván gỗ dày 3cm cho cả ván đáy và ván thành

- Sơ đồ tính: xem ván đáy dầm là 1 dầm liên tục kê lên các gối tựa là các xà gồ được tựa lên cột chống.

c Tải trọng tác dụng:

Trọng lượng của 1m dài bê tông cốt thép:

) / ( 5 136 15 0 35 0 2600

) / ( 15 150 1 1 5 136

) / ( 97 2 1 1 5 4

) / ( 75 48 3 1 5 62

) / ( 7 176 5 37 7 2 5 136

3 2

3 2

q

d Tính toán khoảng cách giữa các cột chống :

- Theo điều kiện về cường độ:

] [

max

W M

10

87 201 10

2

5 , 22 6

3 15 6

187

= l−σ

187 20

10 150 5 ,

400

J 128 400

1 J 128

l E

l q

f = ≤ => ≤ Với : E = 105 kg/cm2.

3 3 33 75 4

12

3 15 12

.

cm h

b

Nên :

85 , 0 82 84 77

1 400

75 33 10 128

400

J

x

x x q

3 2 12

. 3 b bh

b h F

3 2 61 , 1 1 3 2 61 , 1 1

l m

x

x x

(m = 1 là hệ số kể đến uốn dọc).

- Theo phương y :

3 2 12

bh

bh F

J

1 , 0

3 2 22 , 3 3 2 22 , 3 1

l m

y

y y

Ta có : λmax = λx = λy = 11.54

=> 0 , 249

54 111

3100 3100

2 2

max

λ ϕ

Điều kiện ổn định :

12 97 ( / ) [ ] 150 ( / )

5 10 249 , 0

496 161

2 2

min

cm kg cm

kg F

Vậy tiết diện đã chọn của cột chống ( 510 cm) đảm bảo điều kiện ổn định Chọn thanh giằng gỗ có kích thước tiết diện 38 cm.