de thi be tong cot thep 1

... cao thay đổi thi công phương pháp đúc hẫng: trụ hp/l1=(1/15-1/20) tốt (1/17); mố: h/l=(1/27-1/35) tốt 1/30 ư1,7m; nhịp h/l=(1/40-1/60) tốt 1/49 (hoặc=(1/3)hp)vì ư1,5m nhận xét: 11 ưu điểm: cầu ... (0,65-0,7)l1 tỷ lệ chiều cao chiều dìi nhịp: + chiều cao trụ: h = (1/15-1/20)l1; tốt (1/17-1/18)l; + chiều cao dầm nhịp: h =(1/30-1/40)l1; chí theo jacques mathivat tỷ số nìy giảm đến (1/60)l1 ; tốt (1/36)l1; ... rộng trụ b =(1/10 – 1/15)h t;ht - chiều cao trụ phạm vi áp dụng l=10-30m cầu khung btctust : h/l = (1/30-1/50) chí (1/50-1/68); lđ= (0,3- 0,4)l chí (1/21/5)l; l = (60-140)m; h=(1/15-1/20)l; theo

Ngày tải lên: 13/12/2022, 09:18

... Kết tính b (mm) 100÷200 150÷300 100÷200 133.3÷266.6 100÷200 133.3÷266.6 100÷200 Tiết diện chọn bxh (mm) 150 x 300 150 x 450 150 x 300 150 x 400 150 x 300 150 x 400 150 x 300 1.1.1.1 Xác định liên ... 1.528 0.0262 0.0266 0.983 0.131% 200 2.51 2.5 7.5 M1 = 3.183 0.0547 0.0563 2.081 0.277% 130 2.17 M2 = 1.915 0.0378 0.0385 1.328 0.190% 200 1.41 2.5 7.5 MI = 5.703 0.0980 0.1033 3.818 0.509% 130 ... 25 ĐỒ ÁN BTCT1 ĐỀ TÀI: KHÁCH SẠN - Chọn thép: 2Φ18 + 1Φ16có Asch = 7,10cm2 - Kiểm tra: Asch -As 7,10- 5,17 ×100 = ×100 = 27,16% (thỏa) ch 7,10 As b-2a -218  116 20-2×2,5-2×1,8-1×1,6 t= = = 4,9

Ngày tải lên: 14/05/2023, 09:09

... 0279 | 303.31 SVTH: PHAN THANH QUỐC - DH§1905224 BO AN BE TONG COT THEP 1 GVHD: Th.§ TRAN CONG LAI bén trai cat 1d28 con 2d28 | 1232 39 561 0.224 | 0.199 | 215.90 4ớ5ó2ớ Xác định tiết diện cắt lí ... Cot thép (mm (mm) (mm) € On (kNm) 6d28 3695 | 65.5 | 534.5 | 0.168 | 0.154 | 470.41 Nhịp biên 7 uôn 2d28 còn 2463 | 65.5 | 534.5 | 0.112 | 0.106 | 323.14 (1260x600) 4d28 cắt 2d28 còn 2đ28 | 1232 ... =min|115.68 mm ; 323.96 mm ; 150 mmÌ tt? “max? “ct Chon Sự —= 150mm Đoạn giữa nhịp: L⁄2 s„=min | s 5 =min(323.96 mm; 250mm) max? “ct SVTH: PHAN THANH QUOC - DH81905224 BO AN BE TONG COT THEP 1

Ngày tải lên: 06/09/2024, 17:00

... 2=0,0106 1=0,0472 2=0,0237 Pi=129,3 Pi’=31,82 Pi’’=97,4 8 M1=3.54 M2=1,78 MI=6,11 MII=3,06 01=0,046 4 02=0,024 8 1=0,021 2=0,0112 1=0,0474 2=0,0253 Pi=133,1 1 Pi’=32,76 Pi’’=100, 35 M1=3,63 ... 1,41 01=0.047 02=0,0237 1=0,021 2=0,0106 1=0,0472 2=0,0 237 Pi= 108,0 87 Pi’=21,22 Pi’’=86,8 7 M1=2,82 M2=1,42 MI=5,1 MII=2,56 S2 9 3,4 4,8 4.023 3,9 1,41 01=0.047 02=0,023 7 1=0,021 ... 35 M1=3,63 M2=1,93 MI=6,3 MII=3,37 4,9= 9,39 1 2,6 1,41 01=0.047 02=0,023 7 Pi=195,7 Pi’=21,22 Pi’’=174, M1=4,66 M2=2,35 MI=9,24 Trang 132=0,0106 1=0,0472 2=0,0237 48 MII=4,63 1.5 TÍNH TOÁN

Ngày tải lên: 26/10/2024, 10:48

... Ra’.Fa; (10 - 19) Trong đó NH - Lực nén BT khi buông cốt thép: Đối với cấu kiện căng trước: NH = (1.1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) Đối với cấu kiện căng sau: NH = 1.1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) R -Cường ... tự nhiên: σtbn = 500.0 ≤ a (10 - 10) σtbn = 500.a.1000.b ⎟⎟⎠⎞⎜⎜− a; khi 0 > a (10 - 11) Trong đó a,b - Hệ số phụ thuộc vào mác BT, với BT mác ≥ 300: a = 0.6; b = 1.5 σbH - Ứng suất nén trước ... thì không cần thiết có neo, nhưng phải cách đầu mút một đoạn truyền lực ≥ ltr cốt thép mới phát huy tác dụng: Thép thanh có gờ 0.3 10 Thép bện 7 sợi d=15 1.25 25 - PP căng sau: Nhất thiết phải dùng

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... Chữ Nhật 100 Trang 3CHƯƠNG 8 TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊTÔNG CỐT THÉP THEO TRANG THAI GIGI HAN THU HAL 103 Trang 4Chuong I KHóI NIEM CHUNG 1.1 THE NAO LA BETONG COT THEP 1.1.1 KHAI QUAT ... nhiệt độ thay đổi (< 100%) thì trong cấu kiện không xuất hiện nội ứng suất đáng kể, không làm mất lực dính 1.2 PHAN LOAI BETONG COT THEP 1.2.1 THEO PHUONG PHAP THI CONG Bêtông cốt thép ... bằng sức chịu kéo, và gấp nhiều lần so với bêtông Hình 1.2 Cốt thép đặt trong cấu kiện chịu nén Trang 51.12 CACLY DO DE BETONG VA COT THEP CO THỂ CÙNG CỘNG TÁC CHỊU LỰC s Bêtông và cốt thép

Ngày tải lên: 01/05/2014, 21:24

... MN 1 kG = 9, 81 N  10 N 1 kN = 1 000 N 1 T = 9, 81 kN  10 kN 1 MN = 1 000 000 N Mômen Niutơn mét kGm kilô Niutơn mét Tm Nm 1 kGm = 9, 81 Nm  10 Nm kNm 1 Tm = 9, 81 kNm ... 1 kGm = 9, 81 Nm  10 Nm kNm 1 Tm = 9, 81 kNm  10 kNm 1 Pa = 1 N/m2  0 ,1 kG/m2 1 kPa = 1 000 Pa = 1 000 N/m2 = 10 0 kG/m2 ứng suất; Cường độ; Mô đun đàn hồi 2 Niutơn/mm ... khi thi công Cốt thép này cách nhau  40cm As  0,001s1s2 (4 .1. 1 .1) s1=max(0,5 b, 200mm) s2=khoảng cách giữa các thanh cốt thép Tổng diện tích của cốt thép phụ nên lấy từ 0 ,1

Ngày tải lên: 15/06/2014, 00:01

... 4φ16+3φ12 Fa=11.43 Cm2 4.057 40.943 0.3567 0.8216 8.844 (Bên trái)Uốn (5+4+6) 4φ16+1φ12 Fa=10.299 Cm2 3.756 41.244 0.3191 0.841 8.211 (Bên trái) Cắt (6+4) 2φ16+1φ12 Fa=6.28 Cm2 4.304 40.696 0.1972 ... 0.2050 17.3144 0.2160 18.2434 -0.1050 -8.8683 -0.105 -8.8683 m α M(Tm) 0.2270 19.1725 0.1207 10.1944 -0.3190 -26.9428 0.1017 8.5896 0.1890 15.9630 -0.0570 -4.8142 -0.0773 -6.5288 n α M(Tm) 0.0127 1.0726 ... -0.1910 -2.5606 1.06 14.2108 0.06 0.8044 o  Q(T) -0.093 -1.2468 -0.093 -1.2468 -0.093 -1.2468 0.796 10.6715 -0.204 -2.7349 -1.204 -16.141 1.243 16.6642 0.243 3.25776 p  Q(T) 0.812 10.886 -0.188

Ngày tải lên: 06/10/2014, 13:47

... gia 316 216 +11 4 1 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 2 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 412 +11 4 216 +11 4 Sinh Viờn:Phm Vn Chin XDD48-DH2 Page 12 N Bấ TễNG CT THẫP 3 314 + 216 312 + 216 216 +11 4 ... tớch Fa cn thit 8,39 7,29 5,42 6, 01 316 +11 8 312 + 216 216 +11 4 316 8,57 7, 41 5,56 6,03 314 + 216 11 4+ 316 11 8+ 214 412 +11 4 8,64 7,57 5,62 6,06 414 +11 8 214 + 412 316 414 8,7... g ... .11 17 .16 11 .16 8.22 15 .88 240.56 30.3 15 .15 38 .11 15 .34 14 .04 6.93 29.78 15 .96 17 0. 81 123.48... 2500 830 11 8 1 900 1 ỉ8a200 17 0 17 0 2 12 0 10 2 5ỉ8a70 2700 13 00

Ngày tải lên: 06/10/2014, 13:48

... 72,96(2 18 +1 16 ) 11 23 19 17 17 88 250 773 3604 773 250 773 H?NH BAO VẬT LIỆU DẦM PHỤ (tỉ lệ 1: 50) 11 0 50 19 36 2 18 2 18 14 12 2 18 3 4 5 4 1 2 1 16 7 6 5 6 2 14 7 4 3 8 8 2 18 1. ... TIẾT DẦM PHỤ 2 18 3 13 540 1 16 2 1 16 4 3350 314 0 1 2 18 13 540 4 3 1 16 2 18 3 2 18 3 1 2 2 18 1 1 16 220 4-4 2 2 18 1 1 16 220 5-5 φ6a200 5 2 18 1 373 400 5 373 400 φ6a200 27 ... 3259 2078 15 74 50 2 14 10 φ6a300 8 15 0 6 10 a128 11 62 10 6 10 a128 10 7 4 8 2φ25 φ6a150 50 300 11 4 5 11 7... 2700(φ6a300) 12 6 6 10 a128 12 400 2700(φ6a150) 11 62 B 2700(φ6a300)

Ngày tải lên: 18/12/2014, 11:00

... đệm gỗ hf = 7mm 13 00 7 13 00 sƯờn đầu dầm 12 60 7 240 20 4 20 20 4 15 0 bu lông 4 15 0 vii 60 10 330 20 20 15 15 0 15 0 cấu tạo ỉ20 15 0 11 15 0 15 0 15 0 11 12 0 60 cột 330 330 ... (cm 4 ) Iw = 1 11 03 = 11 0 916 ,7 (cm 4 ) 12 Chn bn thộp cú tit din l : (10 0 x 1) (cm),b rng 10 (cm) Kim tra tit din bn ghộp : 2ìA bg = 2 10 0 1 = 200 > A w = 11 0 1= 11 0 (cm 2 ) Mi ... 1 n min 6 5 2100 110,53 400 1400 98 24 2,1.10 131,59 h cm= × × × × = Chiều cao kinh tế tính theo công thức: max 3223,96.100 . 1,2. 1135,73 21.1,2 kt w M h k cm ft = = = Sơ bộ chọn t w = 12mm;

Ngày tải lên: 12/04/2015, 23:48

... –234,8 19 2,2 270,5 2 81, 2 213 ,2 –82,9 16 8 ,1 190,9 –7,4 19 0,9 16 8 ,1. .. 10 ,8 10 ,8 11 6 ,1 146,9 11 6 ,1 67,8 14 6,9 19 5 ,1 167,2 82,9 5,3 14 ,3 13 ,7 M5 17 2 ,1 59,8 16 ... 11 ,2 11 ,2 22,5 14 0,3 95,3 11 9,2 4,3 (f) 10 1 ,1 18,3 Qp3 15 ,4 1, 4 QP5 21, 1 11 6,4 (g)... 98 .1 4 16 3260 18 72 10 400 960 2 16 14 22 17 00 Þ6 @15 0 670 52.3 2 16 440 1 2400 ... - 10 [...]... 19 0,9 16 8 ,1 –203 ,1 10 ,6 57 ,1 56,9 10 ,4 –203 ,1 168 ,1 190,9 13 5 –32,9 –55,7 –203 ,1 213 ,2 2 81, 2 2 41, 1 13 3,5 –322,7 99 17 2 ,1 10 3,4 –26,6 –50,5 – 211

Ngày tải lên: 16/04/2015, 13:54

... 1. 5.5 .1. 1 S... thộp m m ES: T i tr ng t ch t thờm Nh nh t 1, 25 1, 80 1, 50 0,90 0,45 0,65 1, 50 1, 35 1, 00 0,90 0,90 1, 00 1, 35 1, 35 1, 30 1, 35 1, 95 1, 50 1, 50 N/A 1, ... i cõy c i, v i a s nh cao nh cao t i a kho ng trờn 10 m 10 m 1, 00 0, 81 1,06 0,89 1, 10 0,94 1, 13 0,98 1, 16 1, 01 32 1. 5 .10 .1. 2 T i tr ng giú tỏc ng lờn cụng trỡnh : WS T i tr ... ng 1, 00 0,5/ TG SE p 1, 75 1, 00 I 1. 20 C ng 1, 00 1, 40 1, 00 0,5/ TG SE p II 1. 20 23 C ng III c bi t S d ng p 1, 35 1, 00 0.4 p 1. 0 0,50 1, 00 - 1, 00 1, 00 0,30 1, 0 0 1,

Ngày tải lên: 01/06/2015, 01:44

... trong bảng dưới: Trang 12Lb= 4,995qd L b2=95328,4 061968580867568641907 -0,0362-0,018 -0,0156-0,0302 Lg = 4,9 qd.L g2=91736,8 16515321573453211651 -3321-1651 -1431-2770 Trang 14 Vì cánh tiết diện ... tráigối C β 1005 -0,995-5400 1,048 -0,952-14768 1,274 19764 4251 -0,726-11262 0,81 12566 -2947 -1,19-18461 0,286 0,2864437 β QP6 Q 559 559 0,036559 -0,187-2901 -2901 -2901 Biểu đồ bao ... 5,2 = 15512,8 KG Trang 26 Kết quả tính toán ghi trong bảng dưới Trang 27-0,143-12645 -0,127-11230 -0,111-9815 -0,095 -8400 α MP2 M -0,048-4244 -0,095-8400 -0,143-12645 0,20618215 0,22219630

Ngày tải lên: 03/12/2015, 21:12

... 2 2  12  1  14 A s  380 , 1 mm2 323 0,1938 0,1746 30,9670Cạnh nhịp 2 cắt114còn2  12 , A s  226 , 2 mm2 324 0,01150 0,1084 19,3454Trên gối 3 2 A , 12 14 Trên nh.giữa 2  12  1  14 A s ... cắt116còn2  16 , A s  402,1 mm2 322 0,0257 0,0254 35,8166Trên gối 2 2  14  1  16 , A s  509 mm2 322 0,2604 0,2265 39,9235Cạnh gối 2 cắt116còn2  14 , A s  307 , 9 mm2 323 0,1570 0,1447 ... với tiết diện chịu mô men dơng: mm 16 t mm 67 ) 14 16 2 20 2 200 ( mm 14 t mm 71 ) 14 12 2 20 2 200 ( mm 16 t mm 58 ) 16 14 2 20 2 200 ( mm 14 t mm 60 ) 12 14 2 20 2 200 ( - Chọn cốt thép

Ngày tải lên: 28/03/2016, 13:35

... hệ sô: a= 1.231178 x e-6 ,b = 2500 Từ đây phương trình đường cong biên dưới dầm là: y= 1.231178e-6x” + 2500, đường cong biên dưới dầm như hình 3.1 T TA(0.2200) 1 ty (mm) Hình 3.1 Đường cong ... trọng thi công rai déu 0.48kN/m’ Như vậy, vì chiêu rộng ban nap dam hdp B = 17.6m, tải trong thi công rải đêu trên phương dọc câu có cường độ CLL = 0.48x 17.1 = 8.448kN/m [1]5.14.2.3.2 3.5.1.3 ... đúc mì Hình 3.11 Tải trọng khi bê tông đốt hợp long giữa đã đông cứng 3.4 DIEN BIEN NOI LUC TRONG QUA TRINH DUC HANG CAC DOT DAM 3.4.1 Tai trong 3.4.1.1 Tinh tải giai doan 1, DC Tĩnh tải giai

Ngày tải lên: 04/05/2016, 02:12

... 356 0,198 0,174 76,7 0,3 Cắt 2ϕ12, 2ϕ12+2ϕ16 628 33 367 0,141 0,131 60 Uốn 2ϕ12, 2ϕ16 402 33 367 0,09 0,086 39,4 bên phải Cắt 2ϕ12, 2ϕ12 + 2ϕ16 628 33 367 0.141 0,131 60 Uốn 2ϕ12, 2ϕ16 402 33 367 ... 0,0398 1607 1,3 4ϕ20+2ϕ16 1659 3,24 170,16 0,174 0,193 1406 1,2 2ϕ20+4ϕ16 1432 1,85 147,42 0,026 0,0263 1062 0,85 2ϕ20+2ϕ16 1030 -3 4.2 Cốt đai Lực cắt lớn gối: QA = 88,33 kN, Q Btr = 147,05 ... ,17 4 76,7 0,3 Cắt 2 12 , còn 2 12 +2 16 628 33 367 0 ,14 1 0 ,13 1 60 Uốn 2 12 , còn 2 16 402 33 367 0,09 0,086 39,4 bên phải Cắt 2 12 , còn 2 12 + 2 16 628 33 367 0 .14 1 0 ,13 1 60 Uốn 2 12

Ngày tải lên: 05/05/2016, 09:19

... 41 (%) 2,1 0.85 8,4 0.39 Ta có bi u đ bao v t li u: 195.33 158.15 106.4 62.31 148.6 1064 148.6 197 157.53 26.38 15.92 12.35 94.4 98.66 112.69 94.4 45.47 174.09 94.4 2.52 112.69 127.56 170.51 ... THÉP 1 GIANG THANH:11510301252 U Thi t k sàn theo s li u sau: 1.1.S đ sàn D M PH C T BTCT (300x300) D 4500 C 4500 D M CHÍNH B 4500 A 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 2100 ... 41. 74 17 .79 77.49 83.3 89.46 10 7.25 d 11 9.87 57.66 44.6 31. 54 18 .48 38.96 45 .12 72.76 85.08 86.6 10 5. 81 e 10 6.73 23.95 35.92 35.92 11 .97 23.95 11 .97 41. 91 65. 51 41. 91

Ngày tải lên: 06/05/2016, 00:14

... dày b n : =70mm 2.V a lót:  18kN m/ 3   2cm; n=1,2 3.Bê tông sàn :  25kN m/ 3  7cm ; n=1,1 4.V a tô :  18kN m/ 3  2cm; n=1,2 _ Hình các l p c u t o sàn 1 2 3 4 Trang 5Bi u đ momen ... gối thứ 2: 20%.2,51 = 0,502cm2<1,13 cm2 - Với nhịp giữa và gối : 20%.1,66= 0,332<1,13 cm2 Tất cả đều thoả mãn điều kiện trên Trang 8Chênh lệch giữa các nhịp: 4, 75 4, 625.100% 2, 63%- Tải ... 4 Tính toán và b trí c t thép10 IV TÍNH D M CHÍNH 1 S đ tính 16 2 Xác đ nh t i tr ng 16 3 Tính và v bi u đ bao moment 17 4 Tính và v bi u đ bao l c c t 21 5 Tính toán c t thép 24

Ngày tải lên: 06/05/2016, 00:14