bai tap co ket cau

... H P P V z .sin.coscos ) () K A K A K d A Q ( )(  1 2).cos  .cos  sin (3.18) Đối chiếu với lực cắt tại tiết diện K trong dầm đơn giản tương ứng ta có: ) cos tg (sin H cos ). z ( Q ) ... của vòm lên phương tiếp tuyến của trục vòm tại K ta có: )sin cos( sin) () d K Q ( ) ( ).cos  sin (3.20) K K d K N ( ) ( ).sin  cos ... thanh đứng - Nếu trên đoạn đó biểu đồ mômen là đường cong, chúng ta phải cộng hay trừ đi 1 lượng bằng hợp lực đoạn đó chia cho 2 (cộng khi đường cong đồng biến) 3.3.2 Tính dầm thuộc hệ ghép * Thứ

Ngày tải lên: 13/11/2014, 15:30

... clearance after assembly In contrast, the taper face type offers high contact pressure and facilitates quick fitting to the cylinder, although its construction is more complex and requires careful ... accumulator) acts as a hinge connecting the plunger with the small end of the rod b, Working conditions The plunger pin experiences rapid wear due to the combined effects of combustion gas force, translational ... which complicate lubrication efforts Consequently, selecting appropriate fabrication materials is crucial to enhance the durability and performance of the plunger pin in demanding working conditions.The

Ngày tải lên: 06/01/2022, 15:24

... LONG LIFE COOLANT PREMIUM hoặc có chất lượng tương tựAir guide panel: Tấm hướng gióCooling fan shroud: Lồng quạt làm mátCooling fan motor: motor quạt làm mátCondenser tank: bình nước phụCooling ... cơ.Gồm các bộ phận chính:- Nắp máy (Cylinder head cover): Được làm bằng nhựa, tích hợp bản lề dầu và phớt dầu.- Phớt nắp máy (Cylinder head cover gasket)- Nắp ổ trục cam trước (Front camshaft bearing ... retainer) * MIVEC (Mitsubishi Innovative Valve timing Electronic Control system) MIVEC (Mitsubishi Innovative Valve timing Electronic Control system) bao gồm các thành phần được minh họa như trên.Thời

Ngày tải lên: 18/03/2024, 14:22

... xo; 7 – bulông điều chỉnh;; 8– con đội; 9– trục cam - Ở đây không có đũa đẩy, đòn gánh, con đội 8 trực tiếp truyền động choxupap 2 Thay đổi chiều cao tuyệt đối của con đội bằng bu lông 7 và ốc ... treo dẫn động gián tiếp1 - Trục cam 2 - Con đội 3 - Đũa đẩy 4 - Vít điều chỉnh 5 - Đai ốc hãm. - Khi trục cam 1 quay, quả đào truyền chuyển động tịnh tiến cho con đội 2 và đũa đẩy 3 làm đòn gánh ... Và có thể có hoặc không có đòn gánh Khi trục cam quay, cam sẽ truyền chuyển động tịnh tiến cho con độilàm cho đũa đẩy chuyển động tịnh tiến do đó làm cho đòn gánh quay quanh trụcđòn gánh Đầu

Ngày tải lên: 30/10/2024, 20:45

... cam 1 tác động lên con đội 2 làm chocon đội chuyển động tịnh tiến lên xuống  Trên con đội 2 có trang bị ổ bi giúp hạn chế sự mài mòn vàgiảm va chấn, bơm hoạt động êm dịu hơn  Con đội 2 được gắn ... liệu 2.Bơm chuyển( bơm thấp áp) 3 Bơm cao áp trong Common Rail System 4 Ống tích áp( ống phân phối) 5 Vòi phun điện tử III Ưu điểm của hệ thống common rail Trang 3PHẦN I:   Hệ thống nhiên liệu ... chuyển nhiên liệu (bơm thấp áp) -Nguyên lý hoạt động: Khi cam quay về vị trí không tác dụng vàocon đội (như hình), lò xo dãn ra đẩy pittong đi xuống, thể tíchkhoang A tăng lên khiến áp suất giảm,

Ngày tải lên: 07/05/2025, 16:01

... trong họ dế chúng tôi. Vả lại, mẹ thường bảo chúng tôi rằng: “Phải như thế, để các con kiếm ăn một mình cho quen đi Con cái mà cứ nhong nhóng ăn bám vào bố mẹ thì chỉ sinh ra tính ỷ lại, xấu lắm, ... phân tích giá trị nhân đạo của “Truyện Kiều” để hiểu thêm tấm lòng nhân ái của Nguyễn Du đối với con người. ( ) Trang 7(Đây là một đoạn văn có tính chất chuyển ý giữa hai (nhiều) đoạn văn: Trên ... mới đẹp làm sao! Màu vàng trên lưng chú lấp lánh Bốn cánh mỏng như giấy bóng Cái đầu tròn và hai con mắt long lanh như thủy tinh Thân chú nhỏ và thon vàng như màu vàng của nắng thu. (Nguyễn Thế

Ngày tải lên: 10/08/2017, 16:23

... lượng khô của mẫu = 116,74g, H0 = 25,4mm, Gs =2,72 và ñường kính mẫu = 63,5mm Hãy tính và vẽ ñường cong e - log σ’Giải 5 Tính chiều cao của mâu ñất: ( cm ) ( )( g cm ) cm mm AG W H w s s / 1 72 , ... - Hs(mm) Hcuối(mm) Áp suất σ’(kN/m 2 ) Trang 9ðề 6 [6.2] Xác ñịnh áp suất tiền cố kết Cho ñường cong như hình vẽ dưới ñây.a Xác ñịnh áp suất tiền cố kết; b Tìm chỉ số nén Cc 627 , 0 712 , 0 log ... 1000 log 282 , 0 172 , 0 log log log 1 3 1 3 1 3 3 1 σ σ c c C e e e e C đề 7 [6.3].Kéo dài ựường cong nén e - log σ σỖ. Từ hai ựề 5 và 6, hãytìm hệ số rỗng ứng với áp suất 1000kN/m2. đã biết σcỖ

Ngày tải lên: 27/06/2014, 14:20

... =35kg/m 2 g tr =40kg/m p tr =38kg/m 2 mKGB g g o m m /65,2332,4. 26cos 50 cos ' === α mKGB p p o m m /55,1632,4. 26cos 35 cos ' === α mKGBgg trtr /1682,4.40. ' === 1 mKGBpp trtr ... 52cos.7,1975cos cos ==≥→ =≤ α α α αα Với m em = 1 N em = N BD = 1975,7 KG R 50 em = 38,42 KG/cm 2 b = 14cm ⇒ Chọn h r = 3cm < 0,25h = 0.25×14 = 3,5cm + Diện tích ép mặt 2 22,68 52cos ... 26cos.7,1975cos cos ==≥→ =≤ α α α αα Với m em = 1 N em = N BD = 1975,7 KG R 50 em = 94,23 KG/cm 2 b = 14cm ⇒ Chọn h r = 2cm < 0,25h = 0.25×14 = 3,5cm + Diện tích ép mặt 8 2 15,31 26cos

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:06

... pm= 30kg/m gt=45kg/m pt= 30kg/m 2 2 2 2 m g' = α cos B g m × = 0 24cos 1.4 35 × = 157.1kg/m m p' = α cos B p m × = 0 24cos 1.4 30 × = 134.6kg/m t g' = Bg t × = 1.445 ... 12 × 3 = 1 × 43, 44 × = 2337,1 > 1575kg thỏa chòu ép mặt cos α cos 48o Diện tích mặt ép mặt là: Fem = - bhr 12 × 3 = = 53,8cm 2 0 cos α cos 48 Đầu mắt G: 12 TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC TP.HCM BÀI ... R 24 0 em = 135 = 100,33 kg / cm 2  135  3 0 1+  − 1÷sin 24  22  Tương tự ta có: hr ≥ N em cos α mem Remα b Với N em = N BG = 1757 kg mem =

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:06

... trọng phân bố trên mặt bằng : 0 0 ' ' 45 ' 4, 4 215( / ) cos cos 23 35 ' 4,4 167,3( / ) cos cos 23 45 4, 4 198( / ) 35 4, 4 154( / ) m m m m tr tr tr tr g g B Kg m p p ... đầu B là: 0 12 3 1 46, 4 2405( ) 2247( ) cos cos 46 r em em BD bh m R Kg N Kg α α × = × × = > = Với diện tích ép mặt là: 2 0 12 3 51,8( ) cos cos 46 r em bh F cm α × = = = Vậy thanh xiên ... 12 Theo cấu tạo : h h  h  lu = 2  ED + BD cos 230 ÷cot g 230 + 2  BD sin 230 ÷ 2  2   2  yc → lem ≥  14 7  7  = 2  + cos 230 ÷cot g 230 + 2  sin 230 ÷ = 50,89(cm) > l yc  2

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:07

... phân bố đều theo phương nằm ngang 0 0 ' ' 35 ' 4,5 172,4( / ) cos cos 24 35 ' 4,5 172, 4( / ) cos cos 24 45 4,5 202,5( / ) 35 4,5 157,5( / ) m m m m tr tr tr tr g g B Kg m p ... điều kiện: cos cos r em em em em em em em r em em bh N m R F m R N h m R b α α α α α ≤ = ⇒ ≥ Với N em = N BF =2578 (Kg) m em =1 0 48 2 R 43,44( / ) 14 em Kg cm b cm = = 0 2578 cos 48 2,84( ... ×18 = 4,5cm 4 4 Vậy chọn hr = 4cm bhr 14 × 3,5 = = 120, 47(cm 2 ) Diện tích ép mặt là: Fem = 0 cos α cos 66 ⇒ Khả năng chòu ép mặt đầu B là: α mem Rem Fem = 1× 27, 46 ×120, 47 = 3308,14( Kg ) >

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:07

... trọng phân bố trên mặt bằng : 0 0 ' ' 45 ' 4, 4 215( / ) cos cos 23 35 ' 4,4 167,3( / ) cos cos 23 45 4, 4 198( / ) 35 4, 4 154( / ) m m m m tr tr tr tr g g B Kg m p p ... đầu B là: 0 12 3 1 46, 4 2405( ) 2247( ) cos cos 46 r em em BD bh m R Kg N Kg α α × = × × = > = Với diện tích ép mặt là: 2 0 12 3 51,8( ) cos cos 46 r em bh F cm α × = = = Vậy thanh xiên ... 12 Theo cấu tạo : h h  h  lu = 2  ED + BD cos 230 ÷cot g 230 + 2  BD sin 230 ÷ 2  2   2  yc → lem ≥ 15  14 7  7  = 2  + cos 230 ÷cot g 230 + 2  sin 230 ÷ = 50,89(cm) > l yc 

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:08

... P=648,6 Bài tập lớn kết cấu gỗ. GVHD: ThS Võ Văn Tuấn. )m/kg(5,1954 23cos 45 xB cos g 'g 0 == α = )m/kg(5,1954 23cos 45 xB cos p 'p 0 == α = )m/kg(1404x35xBg'g trtr === )m/kg(1404x35xBp'p ... Khả năng chòu ép mặt: )kg(28,1970)kg(43,2003 46cos 5,2.12 .39,46.1 cos bh Rm 0 r emem >== α α : Đạt Diện tích ép mặt: )cm(19,43 46cos 5,2.12 cos bh F 2 0 r == α = - Đầu mắt F: Cường độ ép ... )cm(46,1 12 23cos 37,103.1 28,1970 b cos Rm N h 0 emem em r == α ≥ α Chọn h r = 1,5 (cm) < )cm(5,3 4 14 h 4 1 == Khả năng chòu ép mặt: )kg(28,1970)kg(35,2021 23cos 5,1.12 .37,103.1 cos bh Rm

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:08

... chọn hr = 3 cm  Khả năng chịu ép mặt đầu B là: r bh   Với diện tích ép mặt là: 0 12 3 48, 44 cos cos 42 r em bh   Vậy thanh xiên BE đủ khả năng chịu ép mặt ở đầu B D) Thanh đứng + Dùng thép ... - 2247 Kg, nhưng NBE’ = 0 Nên ụ đệm sẽ ép mặt dọc thớ lên thanh cánh hạ với lực ép mặt : cos 21 2341 cos 21 2185( ) - Tính chiều cao hr : hr = e 2185 1,35( ) em m N cm Chọn hr = 1,5cm - Diện ... mảnh theo phương y-y là:  0,289 0,289 12 y l b + Hệ số uốn dọc theo công thức thực nghiệm Konhetcop y  + Kiểm tra: 7025 1 135 0, 731 168 16579( ) n n t N m R F Kg   Vậy thanh cánh thượng

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:08

... SVTH: ĐỖ HUY THẠC - XO1/A1 – GVHD: ThS.VÕ VĂN TUẤN ' 45 4 193 cos cos 21 α = × = × = m m o g g B (kg/m) ' 40 4 171 cos cos 21 α = × = × = m m o p p B (kg/m) ' 45 4 180= × = × = Tr ... chòu ép mặt đầu B là: 42 14 3.5 1 53.2 3495 cos cos 42 α × = × × = o r em o em bh m R (kg) > N BF = 2600 (kg) Diện tích ép mặt là: 14 3.5 66 cos cos 42 α × = = = r em o bh F (cm 2 ) - Đầu ... theo điều kiện: cos cos α α α α α ≤ = ⇒ ≥ r em em em em em em em r em bh N m R F m R N h m b Với N em = N BF = 2600 (kg) m em = 1 R em48 o = 43.44 (kg/cm 2 ) b = 14 (cm) 2600 cos 42 2.6 1

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:09

... p' tr (Kg/m ) 2 1 ° 2303 0 0 ' ' 35 ' 4,5 168,71( / ) cos cos 21 35 ' 4,5 168,71( / ) cos cos 21 45 4,5 202,5( / ) 35 4,5 157,5( / ) tr tr tr tr g g B Kg m p p B kg ... đầu B là: 0 14 3 1 53,174 3005,21( ) 2720( ) cos cos 42 r em em BF bh m R Kg N Kg α α × = × × = > = Diện tích ép mặt là: 2 0 14 3 56,52( ) cos cos 42 r em bh F cm α × = = = - Đầu mắt F Cường ... Diện tích ép mặt là: 2 0 14 2 29,992( ) cos cos 21 r em bh F cm α × = = = ⇒ Khả năng chòu ép mặt đầu F là: 0 14 2 1 53,174 3274,83( ) 2720( ) cos cos 21 r em em BF bh m R Kg N Kg α α × =

Ngày tải lên: 06/10/2014, 10:09

... 12 × = 2337.1 kg > N em48 = 1963,37kg × Rem48 = cos 48 cos α mem × =>thỏa chịu ép mặt + Diện tích mặt ép mặt là: Fem = 12 × bhr = = 53,8cm cos α cos 48 Đầu mắt F: • Cường độ ép mặt xiên thớ góc ... = 2402,38 kg × Rem66= cos 66 cos α =>thỏa chịu ép mặt SVTH: Đinh Huỳnh Thái Trang 12 Bài tập lớn Kết cấu gỗ + Diện tích mặt ép mặt là: F= b × hr 12 × = 88,51 cm2 = cos α cos 66 Đầu mắt E: • Cường ... thớ góc α = 240 ) h a 14 − × tgα ) = ( 12 – 1.8) × ( − tg 24 ) = 135.88 cm2 cos α 2 cos 24 Nem = NCD × cosα = 5890.1 × cos24 = 5380.87 kg Fem =(b-d) × ( SVTH: Đinh Huỳnh Thái Trang 21 Bài tập lớn

Ngày tải lên: 20/06/2016, 11:36

... chỉnh làm tăng ld : chiều dài triển khai cốt thép phải được nhân với hệ sau đây hoặc các hệ số được coi là thích hợp  Cốt thép nằm ngang ở đỉnh hoặc gần nằm ngang được đặt sao cho có trên 300 mm ... và bố trí cốt đai 3.6.1 Xác định mặt cắt tính toán Ta chỉ tính toán cốt thép đai ở mặt cắt được coi là bất lợi nhất, là mặt cắt cách gối một đoạn bằng chiều cao hữu hiệu chịu cắt dv Trang 24NORTH ... cốt thép ngang với trục dọc, bố trí cốt thép đai vuông góc với trục dầm nên  = 90o Trang 25A f d cots Trang 26NORTH SAINT _MSV: 123456  Ta chọn khoảng cách bố trí cốt đai là: s =250mm Kiểm

Ngày tải lên: 28/10/2016, 15:53

... ngày/1 nhịp - Hệ đà giáo có cấu tạo các chốt đặc biệt có khả năng thi công các cầu nằm trên đường cong với bán kính nhỏ nhất có thể áp dụng: Rmin = 75m - Độ võng lớn nhất của hệ dầm chính: fmax= ... phân đoạn dầm đã lắp trước trên đỉnh trụ (hình 3) Hình 1.1: Khả năng thi công cầu có bán kính cong nhỏ nhất là 75m Trang 6- Các phân đoạn dầm khi lao lắp sẽ được treo dưới đà giáo bằng các ... dẫn lao trực tiếp trên các bàn lăn đặt trên giá đỡ công xôn nên mũi dẫn phía trước có cấu tạo uốn cong lên theo chiều đứng từ 7o - 10o để thuận tiện trong quá trình lao dọc khi mũi dẫn tiếp xúc

Ngày tải lên: 06/10/2019, 14:38

... thường có hai cầu( cầu trước và cầu sau ) xe tải nặng thường có thêm cầu giữa,thành có tổng cộng có cầu để phân và giảm bớt tải trọng các bánh xe Trên các cầu xe có lắp ... cứng có cầu chủ động thường là cầu sau(cũng có thể là cầu trước).Xe thường hoạt động đường xấu,đường đồi núi có địa hình phức tạp thì cả hai là cầu chủ động.Xe tải nặng có ... bánh của truyền lực chính có cặp bánh côn để truyền moment giữa hai trục vuông góc,truyền lực chính loai đơn chỉ có một cặp bánh côn,còn loại kép có thêm một cặp bánh trụ

Ngày tải lên: 17/09/2020, 16:16