BỂ CHỨA ÁP LỰC HÌNH TRỤ NGANG... Ổn định thân bể do ứng suất nén đều theo phương bán kính... Gối tựa bể chứa hình trụ ngang có thể làm bằng BTCT5.. TÍNH CÁC CHI TIẾT CẤU TẠO BỂ.
Trang 1BỂ CHỨA ÁP LỰC HÌNH TRỤ NGANG
Trang 21 XÁC ĐỊNH VỊ TRÍ GỐI TỰA, XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TỐI ƯU CỦA BỂ CHỨA:
Theo điều kiện vận chuyển, chọn đường kính bể chứa là D = 6m
r = 3m
Chiều dài bể được xác định theo công thức:
V =π r2l+ K1r3
→ l= V −K1r
3
π r2 =
700−0.586 ×33 3.14 ×32 =24,21(m)
(với đáy nón: K1 = 0.586)
Khoảng cách 2 gối tựa:
lo= 0.586ltt=0.586 × V
π r2= 0.586×
700
3.14 × 32=14,5(m)
2 CHỌN VÀ KIỂM TRA THÂN BỂ
Chọn chiều dày thành bể: δ tb = 4mm
chiều dày đáy bể: δ đb = 5mm
Các sườn cứng thép góc đặt cách nhau: Ls = 2m
Kiểm tra bền thân bể
Ứng suất dọc theo phương đường sinh:
σ1= σ1'
+ σ1} ≤γ ¿
σ1': ứng suất do uốn thân bể, tính như dầm đơn giản (dầm 2 mút thừa
đặt trên 2 gối tựa)
σ1'
= M
W =
n1( G l + γπ r
2
) ( lo2
8 −
c2
2 )
π r2δ
Trọng lượng bản thân bể:
G=ϕ γt2 πr ( l δtb+ r δdb)
Với: ϕ =1.3: hệ số xây dựng, kể đến trọng lượng các sườn cứng, vách
cứng, nắp đậy và các chi tiết cấu tạo khác
γ t = 7.85 T/m3
→ G=1.3 ×7.85 ×2 ×3.14 × 3 (24,2 × 0.004+3 ×0.005 )=20.8 T
Tải trọng tác dụng lên 1 đơn vị dài bể:
q=n ( G l + γ π r
2
) =1.1 ( 20.8 24,2 + 0.9× 3.14 ×3
2
) =28.96 T /m Momen uốn lớn nhất:
M=n1q ( l2o
8 −
c2
2 ) =1.1× 28.96× ( 1 4 82−
4.6 52
2 ) =436Tm
Ứng suất do uốn:
σ1'
= M
W =
436 ×1 05
π r2δ =
436 ×1 05
3.14 ×3002× 0.4 =385.7 daN /c m
2
Ứng suất do áp lực dư và áp lực thủy tĩnh tác dụng lên đáy bể và gây kéo thân bể:
σ1} = {r left ({n} rsub {2} {P} rsub {d} + {n} rsub {1} {γ} rsub {1} r right )} over {2&} = {300×(1.2×0.7+1.1×0.9×1 {0} ^ {-3} ×300)} over {2×0.5} =341 daN/c {m} ^ {2¿
σ1=385.7+341=726.7 daN /c m2< 0.8 ×2100=1680 daN /c m2
Ứng suất kéo vòng do áp lực thủy tĩnh và áp lực dư tại vùng dưới của bể:
NHÓM 9
2
Trang 3-σ2= r (n2Pd+ n1γ12 r )
300 ( 1.2 ×0.7+1.1 × 0.9× 10−3× 2× 300 )
0.4 =1075.5 daN /c m
2
< 0.8× 2100=1680 daN /c m2
Ứng suất tương đương:
σtd= √ σ12
+ σ22
− σ1σ2= √ 726 72+1075.52−726.7 ×1075.5=950 daN /c m2
< 0.8 × 0.9 ×2100=1512 daN /c m2
Kiểm tra ổn định thân bể
Thân bể mất ổn định do tác dụng của ứng suất nén dọc theo phương
đường sinh σ 1 và ứng suất nén dọc theo phương bán kính σ 2
(ứng suất nén vòng)
Ổn định thân bể do ứng suất nén đều theo phương đường sinh
Ổn định thân bể do ứng suất nén đều theo phương bán kính
σ2= nopor
δ ≤ γ σth1
σ2= 1.2 ×0.1 ×300
0.4 = 90 daN /c m
2
Ứng suất tới hạn:
σth2=0.55 E r
ls( δ r )3 /2=0.55× 2.1× 1 06× 300
200 ( 300 0.4 )3 /2=127 daN /c m2.
127x0.85=107.95daN /c m2>90 daN /c m2
BỂ CHỨA ÁP LỰC HÌNH TRỤ NGANG
Trang 43 TÍNH ĐÁY BỂ DẠNG MÁI PHẲNG HOẶC CẦU
Vì Pd=0.7daN /c m2ta tính đáy bể dạng cầu
4 TÍNH VÀNH GỐI
NHÓM 9
4
Trang 5Gối tựa bể chứa hình trụ ngang có thể làm bằng BTCT
5 TÍNH CÁC CHI TIẾT CẤU TẠO BỂ