bai tap mau be tong cot thep 1

... 52,769 143,971 102,352 150,024 125,699 -0,465 -13,087 125,255 12,157 49,291 Trang 24-20 Trang 25𝑀3𝑡𝑟=𝑀3𝑝ℎ= (144,482+63,689)2100−1502100 -63,689 =129,613KNm → 𝐶ℎọ𝑛 𝑀 = 𝑀3 = 129,613 KNm ... 530 mm Ta có: 𝛼𝑚 = 𝑀3 𝑅 𝑏𝑏ℎ0 = 112,763 11,5×103×0,3×0,532 = 0,116 < 𝛼𝑅 => 𝜉 = 1 − √1 − 2 × 𝛼𝑚 = 1 − √1 − 2 × 0,116 = 0,124 Ta có: 𝐴𝑠 =𝜉𝑅𝑏𝑏ℎ0 𝑅 𝑠 =0,124×11,5×300×530 260 = 872,054 mm2 Trang ... 23 144,952 23,647 61,646 -𝑀𝐺+ 𝑀𝑃5 74,948 50,323 -74,938 30,980 58,980 -100,802 88,964 80,564 125,949 16,315 57,981 -𝑀𝐺+ 𝑀𝑃6 150,024 102,352 -143,971 52,769 33,371 -28,104 33,371

Ngày tải lên: 01/01/2025, 19:49

... 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 5 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.000 ... 1307.1 1313.4 1319.7 1326.1 1332.4 1338.8 1345.1 1351.5 1357.8 1364.1 1371.8 1378.4 1385.0 1388.2 1393.1C¸p 5 1300.1 1305.4 1310.9 1316.5 1322.1 1327.7 1333.3 1338.9 1344.6 1350.2 1355.9 1361.5 ... 1379.8 1386.6 1390.0 1395.0C¸p 5 1300.1 1305.4 1310.9 1316.5 1322.1 1327.7 1333.3 1339.0 1344.6 1350.3 1355.9 1361.6 1367.3 1375.6 1381.6 1387.6 1390.6 1395.0 -C¸p 1 1269.1 1276.4 1283.8 1291.1

Ngày tải lên: 28/06/2014, 00:20

... Trang 16SVTH: HOÀNG MẠNH TUẤN LỚP : GIAO THÔNG CÔNG CHÍNH – K52 Trang :16 16 Trang 17710,56 1249,83 1622,63 1833,88 1889,15Mu(KNm) Mr(KNm) 1057,3 1400,14 1736,36 2055,53 2484,77 4 3Mu 1592,47 ... thức: 6 3 3 5 )/(10 Trang 20 (Khi kéo về gối cắt 6thanh còn lại 6thanh).Tra bảng ta được 039,16 040,08 039,91 hội tụ Vậy ta lấy 039,91 θ = .Từ 2,13 0, 07130 ε 1x10-3 1,47x10-3 1,5x10-3 Dùng phương ... 3Mu 1592,47 250 1292,96 780 807,89 1076,86 5 TÍNH TOÁN CHỐNG CẮT : Biểu thức kiểm toán : n u Trang 18g g d f A s αα .47,8 2 .1171,1( ) )( 20 cm b b v = w = .Từ trên ta thấy 1171,1( ) v .+ s (mm):

Ngày tải lên: 15/01/2016, 11:10

... dày b n : =70mm 2.V a lót:  18kN m/ 3   2cm; n=1,2 3.Bê tông sàn :  25kN m/ 3  7cm ; n=1,1 4.V a tô :  18kN m/ 3  2cm; n=1,2 _ Hình các l p c u t o sàn 1 2 3 4 Trang 5Bi u đ momen ... gối thứ 2: 20%.2,51 = 0,502cm2<1,13 cm2 - Với nhịp giữa và gối : 20%.1,66= 0,332<1,13 cm2 Tất cả đều thoả mãn điều kiện trên Trang 8Chênh lệch giữa các nhịp: 4, 75 4, 625.100% 2, 63%- Tải ... 4 Tính toán và b trí c t thép10 IV TÍNH D M CHÍNH 1 S đ tính 16 2 Xác đ nh t i tr ng 16 3 Tính và v bi u đ bao moment 17 4 Tính và v bi u đ bao l c c t 21 5 Tính toán c t thép 24

Ngày tải lên: 06/05/2016, 00:14

... 21Để tính toán xem mặt cắt có bị nứt hay không người ta coi phân bố ứng suất trên mặt cắt 75,113450,23392,7220)50,237143,18140(643,1301807143 3 3 2 2 3 65,12495801) 75,1152,96(5,233412 5,233412 ... yêu cầu về 1 10 120 Trang 3MẶT CẮT NGANG DẦM: 1.6 Tính sơ bộ trọng lƣợng bản thân của dầm trên 1(m) dài : +Diện tích mặt cắt dầm : = =1.2*0.18+0.2*0.4+(1.5-0.18-0.2)*0.2+0.1*0.1+0.1*0.1=0.54 (m2) ... 65,12495801) 75,1152,96(5,233412 5,233412 7857, 97 20 )52,962 7857,9750,23(7857,9720)52,96643,130(7143,1818012 7143,18180 M : là giá trị mômen lớn nhất ở trạng thái giá trị sử dụng Cường độ chịu kéo khi

Ngày tải lên: 06/07/2016, 11:52

... cm2 1φ14+2φ12 3.799 cm2 3φ12 3.39 cm2 Phơng án bố trí cốt thép cho các tiết diện chính của dầm. Phơng án 1 2φ14+1φ16 2φ12+1φ16 3φ12 1φ14+2φ12 Phơng án 2 2φ14+1φ16 2φ12+1φ16 1φ14+2φ12 1φ14+2φ12 ... 4.21 cm2 3.23 cm2 3.49 cm2 Các thanh và diện tích tiết diện 2φ14+2φ12 5.34 cm2 2φ16+1φ12 5.151 cm2 2φ14+1φ16 5.091 cm2 2φ14+1φ12 4.211 cm2 4φ12 4.56cm2 2φ12+1φ16 4.271cm2 3φ12 3.39 cm2 1φ14+2φ12 ... àmin=0.15% thỏa mãn. - Tại nhịp giữa: M=2719 KGm; ho =31.5 cm 0 271900 0.021 0.3 90 145 31.5 n M A R bh 0,5(1 1 2 ) 0,5(1A 1 2 0.021) 0.989 2 0 a R hγ 2700 0.989 31.5 cm 100 3.23 0.51% 20 31.5

Ngày tải lên: 03/10/2016, 10:44

... tường gạch lỗ 110 xây trên sàn: + Do bản thân tường gạch lỗ 110: 1,2x0,11x18= 2,37(kN/ 2 m ) + Do lớp trát 2 mặt dày 20mm: 1,3.2.0,02.15= 0,78 (kN/ 2 m ) Trang 13 + n = 1,3 khi tải trọng ... bố đều 1,3x18x0,015x(0,22+2x(0,3-0,1))= 0,22 gM2 TLBT dầm khung Phân bố đều 1,1x25x0,22x(0,6-0,1)= 3,025 Lớp trát dầm khung Phân bố đều 1,3x18x0,015x(0.22+2x(0,6-0,1))= 0,43 TLBT sàn ô1 Hình ... (0,823x3,57x3,9x0,5)x2= 11,46 gM3 TLBT dầm khung Phân bố đều 1,1x25x0,22x(0,35-0,1)= 1,51 Trang 25Lớp trát dầm khung Phân bố đều 1,3x18x0,015x(0.22+2x(0,35-0,1))= 0,25 Trang 27Hình 10: Sơ đồ tĩnh tải

Ngày tải lên: 07/05/2017, 14:55

... NGANG DẦM: -3 1.1 Chiều cao dầm h: -3 1.2 Bề rộng sườn dầm : -3 1.3 Chiều dày bản cánh : -3 1.4 Chiều rộng bản cánh : -4 1.5 Kích thước bầu dầm và : -4 1.6 Kích thước các vút -4 1.7 Tính trọng ... BAO VẬT LIỆU: -11 4.1 Lý do cắt và nguyên tắc cắt cốt thép: -11 4.2 Lập bảng phương án cắt cốt thép: -12 4.3 Xác định vị trí cắt cốt thép dọc chủ và biểu đồ bao vật liệu: -12 V TÍNH TOÁN ... 0.95 , = 1.05 , = 0.95  = 0.95 + Đối với trạng thái giới hạn sử dụng: = 1 2.2 Tính mô men M: Chiều dài nhịp L = 11 (m). Chia dầm thành 10 đoạn bằng nhau, mỗi đoạn sẽ có chiều dài = 1.1 (m) Đánh

Ngày tải lên: 03/01/2018, 23:17

... nghiệm như sau: ) 1100 550 ( 11000 10 1 20 1 l 10 L = 11 (m) bằng chiều dài nhịp cầu Đối với dầm giản đơn BTCT thường thì chiều cao dầm không được nhỏ hơn 0.07l (A2.5.2.6.3-1) Theo yêu cầu đó ... hoà: 2 3 ) ( 3 1 x d A n x b Icr   s s  3 2 4 1500 130,380 7 2382 (895 130,380) 108565109 ( 3 80 ) cr I        mm  1 6   503, 432.10 7 7 978 155, 687 248, 2( ) 10856510980 a s cr ... 214,096 (kN.m) / 1.2 = 285,461 (kN.m) - Nội suy tung độ của biểu đồ mô men, ta xác định các khoảng cách , như sau: 0.9 = 214,096 (kN.m)  = 829,42 (mm) 1.2 = 285,461 (kN.m)  = 1107,94

Ngày tải lên: 04/01/2018, 21:54

... đổi: + l2 = (0,65-0,7)l1 tỷ lệ chiều cao vì chiều dìi nhịp: + chiều cao trên trụ: h = (1/15-1/20)l1; tốt nhất (1/17-1/18)l; + chiều cao dầm tại giữa nhịp: h =(1/30-1/40)l1; thậm chí theo jacques ... tiết diện có chiều cao không đổi thi công bằng: đúc đẩy h/l = (1/15-1/17)- tốt nhất 1/16; đúc hẫng: h/l = (1/17-1/20); tốt nhất: 1/18 ưu điểm: + mô men nhỏ hơn so với dầm giản đơn cùng nhịp =>vượt ... giảm đến (1/60)l1 ; tốt nhất (1/36)l1; không được nhỏ hơn 2m để đảm bảo việc thi công dễ dìng, thuận tiện cho công tác duy tu bảo dưỡng + chiều cao dầm trên mố (1/22ữ1/33), tốt nhất 1/27 vì ư

Ngày tải lên: 13/12/2022, 09:18

... trong đoạn gần gối B, cách tâm gối 1 đoạn Trang 25i= 126,37−15,041,8 =61,85 kN X = 126,37−63,47 61,85 =1,02 m = 102 cm Ta tính được W = 37,1 cm > 20 ∅=20× 1,8=36 cm Chọn W = 37 cm Chiều dài ... =0,019< αR Trang 12α m= MR b b h0= 14,58 ×100 ×100 115×100 ×31,52 =0,013<αR - Để tính toán cốt đai và cốt xiên chịu lực cắt ta dùng nhóm thép AI có: Rs= 225 MPa; Rsc= 225 MPa; Rsw= 175 MPa Và bêtông ... h=190×50 cm - Tính α m: R b b h0= 71,61× 100× 100 115× 190 ×45,52=0,016< αR=0,437 - Để tính toán cốt đai và cốt xiên chịu lực cắt ta dùng nhóm thép AI có: Rs= 225 MPa; Rsc= 225 MPa; Rsw= 175

Ngày tải lên: 27/11/2015, 19:40

... Qb min =0.6 (1 0 0) 0.75 250 466 52420 N× + + × × × = b min sw mc w1 b1 b 0 w1 1 5 w 1.3 ϕ = + αµ ≤ Trang 214 s3 b Q =0.3 1.068 0.915 8.5 0.25 0.466 10× × × × × × =290 kN mc Q=120 < 0.7 ... Trang 13Kiểm tra khả năng chịu cắt của tiết diện:Trang 14Cốt thép dọc AII: Rs =Rsc =280(MPa),Cốt thép đai AI: Rsw =175(MPa) , 4 s Trang 15Bố trí như hình vẽTính lại a=25+18/2=34 mm 8d12 4d12 Moment ... µ =t 1.6%) Bố trí cốt thép ( cốt dọc và cốt đai ) hợp lý trên tiết diện ngang. Tra bảng ta có: Bê tông : B15 (γ =b 0.85 ) suy ra R b =0.85 8.5 7.225× = MPa .3 150.10 167900 Trang 23500150.10 900

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:26

... min =28914,9daN Đạt yêu cầu. - Kiểm tra điều kiện ứng suất nén chính: 6 5 3 w 3 w1 1 2,1.10 7,778 2,7.10 0,566 1,35.10 35 12 1 5 7,778 1,35.10 1,0525 1,3 0,3 1,0525 0,885 115 35 63, 4 71308,58 ... nặng) R b =11,5MPa ⇒ϕb1= −1 0,01 11,5 0,885× = 0,3 1,16 0,885 115 35 63, 4 78591,87 bt Có Q3=Q max =49540daN Q< bt =78591,87daN Vậy thỏa mãn điều kiện ứng suất nén chính 1.3.1.3 Xác định ... 1.3.1.3 Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa nhịp 1 có độ dài 1.9 mét: Trang 141.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9Q 1 Q 2 Q 3 Q 4 Q 5 Q 6 Q 7 Q 8 Q 9 Q 10 Q - Trọng đoạn dầm này chỉ cần bố trí cốt

Ngày tải lên: 09/09/2021, 14:29

... theo tiết diện chữ Trang 29(1140x600) 204,6 0,052 0,053 1469,7 3 Φ 25 1473 0,9Gối B(300x600) 221,5 0,212 0,241 1761,6 2 Φ 25+2 Φ14 1781 1,1Nhịp giữa (1140x600) 135,1 0,028 0,029 796,04 2 Φ 25 ... trên từng tiết diện (1040x400) Cắt 1Φ16 còn 2Φ16 402 33 367 0,024 0,024 38,7Gối thứ 2 (200x400) 2Φ16 + 1Φ10 481 32,5 367,5 0,148 0,137 42,6Cắt 1Φ 10 còn 2Φ16 402 33 367 0,124 0,116 35,9Nhịp giữa ... thanh thép nhiều nhất đặt trong dầm Trang 31- Lực cắt lớn nhất tại gối:Q A =107 , 17 kN ;Q B tr =171 , 1 kN ;Q B ph =151 ,1 kN - Lấy Q max =Q B tr =171 , 1 kN để tính toán cốt đai cho dầm - Kiểm

Ngày tải lên: 19/12/2023, 15:23

... 51,05 64,5 6,9 78,3 92,02 20,4 51,05 70,46 11,82 93,86 78,1 3,94 85,98 11,82 11,82 11,82 93,86 12,73 70,48 11,82 11,82 11,82 85,98 3,94 78,1 3,94 55,75 26,35 108,48 104,54 22,41 59,7 94,85 12,73 ... ψt,1 SQ) γn = 0,87 (nhà ≤ 5 tầng); hệ số tầm quan trọng ψt,1 = 1; hệ số tổ hợp cơ bản 83,1 1 81,13 10,75 10,75 10,75 97,72 15,6 66,51 66,51 15,6 97,72 23,4 105,71 40,67 174,44 159,07 26,36 141,2 ... 2Φ14 + 1Φ20 = 6,22 Gối 2 (20x45)cm 50,31 0,1084 0,1150 5,10 2Φ14 + 1Φ16 = 5,09 Nhịp giữa (120x45)cm 43,98 0,0158 0,0159 4,25 2Φ14 + 1Φ12 = 4,21 b) Cốt đai: - Tính cốt đai theo lực cắt

Ngày tải lên: 10/10/2024, 18:53

... gối tựa là Sw=150 mm (∅8a150). Bảng tính toán thép đai 1 nhịp tính từ mép gối tựa 1 .l  0,15.4000  666, 66 mm 6 0Chọn cắt thực tế 600 mm Gối thứ 2 2∅12+1∅16 1∅16 1 l  1 .4000  1000 mm 4 0 ... giữa: 10 4.2.2 Tính cốt đai: 13 4.3 Bố trí thép theo kinh nghiệm: 15 Trang 41 Sơ đồ tính và nhịp dầm chính: 162 Tải trọng: 16 3 Xác định nội lực và tổ hợp nội lực: 17 3.1 Biểu đồ bao moment: 17 ... nhất 5 4 3 2 1 A B C D Trang 3I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 11 Kích thước mặt bằng: 1 2 Tải trọng tạm thời: 1 3 Hệ số 1 4 Bê tông cấp độ bền B20: 1 5 Cốt dọc dầm phụ, dầm chính CB300-V: 1 6 Thép bản

Ngày tải lên: 05/01/2025, 08:50

... 0,3. w1 .b1R b h b 0 o w1 1 5 s w 1,3 với: 6 5 2,1.10 7,7782,7.10 s s b E E o b1 1 .R b với :  0,01(bê tông nặng) R b 11,5MPa  b1 1 0,01 11,5 0,885 0,3 1,16 0,885 115 35 ... Rb= 11,5 MPa= 115 daN/cm2 Trang 41.2.1 Xét mặt cắt có moment M3=593,45KN ( moment âm):- Giả sử chọn a= 4,5cm ( sẽ kiểm tra lại) để tính As: 0, 441 115 35 65,5 41,52( )2800 b S Trang 5min 041,52 ... chính: Trang 176 53 w 3 w1 1 2,1.10 7,7782,7.10 b s btri Vậy: Q1Q max 49540daN Q bt 78591,88daN Đạt yêu cầu về ứng suất nén chính 1.3.2 Tính và bố trí cốt đai cho nhịp 2: 1.3.2.1 Kiểm tra điều

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... 9α ε σ ε ε ) 1 Trang 12@U! - ! 4 7 ! % , / , 0 ( ! & )σ σ 2 σ σ σ Trang 418 - 4" PJ " ( 8.P J "(Trang 42'( Trang 434 8( Trang 77!+ −+ Trang 92=µTrang 103=σTrang 105&+ &E& ... Trang 77!+ −+ Trang 92=µTrang 103=σTrang 105&+ &E& ") 35 +2&E&: 835 +/0 1&+ 0) 2& +0 0 304 +E" 8 " 8 + FFF&+ &+ * +E ))" +$ + +56 2& +0

Ngày tải lên: 06/05/2015, 16:18

... CẤU TẠO CỐT THÉP3.6.1 Chọn kích thước tiết diện Dầm: 100, 150, 200, 250, 300, … (mm) Sàn: 60, 70, 80, 90, 100, 110, 120… (mm) 10 ~ 20 20 ~ 25 Cột 10 ~ 20 15 ~ 25 Dầm 10 ~ 15 10 ~ 20 Bản sàn và ... Dubai, Các tiểu Vương quốc Ả rập Thống nhất (UAE) H 13 – Dubai Tower, UAE 818 m – height 164 – floors Trang 16™ Xây dựng Dân dụng và Công nghiệp• 1931-1936 Đập Hoover, Nevada-Arizona, USA H 14 ... long 101 m – height 115-40 m – thick 27 triệu m 3 -BT Trang 18™ Xây dựng Dân dụng và Công nghiệp• 1979-1994 Đập Hòa Bình, Việtnam H 16 – Hoa Binh Dam, Vietnam (www.wikipedia.org) 734 m – long 128

Ngày tải lên: 30/10/2017, 09:29

... sách hình vẽ 5 CHƯƠNG 1 TÊN CHƯƠNG VIẾT CHỮ IN HOA, ĐẬM 7 1.1 (TÊN MỤC/TIẾT VIẾT CHỮ IN HOA, ĐẬM) 7 1.1.1 (Tên tiểu mục/tiểu tiết viết chữ thường, đậm) 7 1.1.2 7 1.2 7 1.2.1 7 1.2.2 7 CHƯƠNG 2 NỘI ... CHƯƠNG 2 9 2.1 9 2.1.1 9 2.1.2 9 2.2 9 2.2.1 9 2.2.2 9 DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO 10 Trang 7CHƯƠNG 1 TÊN CHƯƠNG VIẾT CHỮ IN HOA, ĐẬM1.1 (TÊN MỤC/TIẾT VIẾT CHỮ IN HOA, ĐẬM) 1.1.1 (Tên tiểu mục/tiểu ... ĐẬM) 1.1.1 (Tên tiểu mục/tiểu tiết viết chữ thường, đậm) thầy Sang Hình 1.1 blah blah blah 1.1.2 1.2 1.2.1 Hình 1.2kkngjg 1.2.2 Hình thức trình bày  Khổ giấy: A4, cho phép in hai mặt  Trang

Ngày tải lên: 26/06/2018, 09:12