BẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘ

BẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘBẢNG TÍNH LAN CAN CẦU THANG ĐI BỘ

Trang 1

dự án đ-ờng dẫn và cầu qua rạch m-ơng kinh và dự án đường dẫn và cầu qua rạch mương kinh và Ngày Trang:

đ-ờng đại lộ k1 thuộc khu sài gòn sport city đường đại lộ k1 thuộc khu sài gòn sport city

1 S Ố LIỆU ĐẦU VÀO

Tr ọng lượng đơn vị của cỏc lớp phủ, g p 22.5 kN/m3

• Tr ọng lượng đơn vị của lan can, g= 78.50 kN/m3

Tr ọng lượng bản thõn của kết cấu được tớnh toỏn tự động bởi chương trỡnh Midas thụng qua mụ hỡnh tớnh toỏn

Tr ọng lượng bản thõn của cỏc phần khụng được mụ hỡnh húa sẽ được xử lý trong chương trỡnh như cỏc ngoại

l ực.

2.2 T ải trọng giú tỏc dụng lờn khung thộp

T ải trọng giú được phõn tớch và tớnh toỏn theo TCVN 2737-1995 (tham khảo TCVN 11823:2017)

W = Wo x k x c x n

Ở đõy: W o - giỏ tr ị của ỏp lực giú lấy theo bản đồ phõn vựng phụ lục D và điều 6.4.

k - h ệ số tớnh đến sự thay đổi của ỏp lực giú theo độ cao lấy theo bảng 5

c - h ệ số khi động lấy theo bảng 6 (TCVN 2737-1995)

n -h ệ số độ tin cậy của tải trọng giú n lấy bằng 1,2.

Giỏ tr ị của ỏp lực giú W o l ấy theo bảng 4.

Trang 2

Đối với vùng ảnh hưởng của bão được đánh giá là yếu (phụ lục D), giá trị của áp lực gió W o được giảm đi

10 daN/m2 đối với v ùng I-A, 12 daN/m2 đối với vùng II-A và 15 daN/m2 đối với vùng III-A.

(N ội thành, Thành phố Hồ Chí Minh) Vùng gió: IIA

Wo = 83 daN/m2 0.83 kN/m2

c - h ệ số khi động được lấy theo bảng 6 (TCVN 2737-1995) đối với các kết cấu khác nhau của kết cấu thép:

- Ph ần thanh tròn (sơ đồ 35 - TCVN 2737)

Cx = k x cx∞

V ới Re = 0,88 x d x x 105 là s ố Rây non 64597.3

W o - áp l ực gió lấy theo bảng 4 (daN/m²) 83

k(z) - h ệ số thay đổi áp lực động theo độ cao (bảng 5) 4.68

y - h ệ số độ tin cậy theo theo điều 6.3 1.2

Re/10^3= 64.597

delta/d 0.1471

k tra theo lamda e b ảng 6.1 TCVN 2737-1995

lamda e tra theo lamda=l/b, là kích th ước mặt đón gió theo các dạng ở sbảng 6.2 ơ đồ 34

- Ph ần mái che (sơ đồ 31 - TCVN 2737) là kết cấu mái hiên

Gió theo ph ương +y Gió theo ph ương -Y

1 Thanh thép 0.83 1.06 1.40 1.20 1.48

1.82 1.20 1.93 0.51 1.20 0.54 1.41 1.20 1.49 0.31 1.20 0.33 1.82 1.20 2.12 0.51 1.20 0.60 1.41 1.20 1.65 0.31 1.20 0.36 Các tr ường hợp tính toán tải trọng gió:

1 Gió trái theo ph ương X

2 Gió ph ải theo phương X

3 Gió trái theo ph ương Y

4 Gió ph ải theo phương Y

1.17 -Y 0.83 1.17

Áp l ực gió, W (kN/m2)

0.83 1.06 0.83 1.06

W o× ( )×

Trang 3

Mô hình phân tích t ổng thể của kết cấu thép được mô hình 3D từ các phần tử dạng tấm, thanh dạng Beam

5 KI ỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHUYỂN VỊ

Điều kiện chuyển vị được kiểm tra theo tiêu chuẩn Kết cấu thép TCVN 5575:2012

Chuy ển vị thẳng đứng

K ết quả tính toán 0.013 (m) t ại phần tử mái che

Điều kiện kiểm tra 2xL/150 đối với trường hợp mái tôn nhỏ

Chi ều dài console L 1.085 (m)

Chuy ển vị ngang

K ết quả tính toán 0.0176 (m) t ại phần tử mái che

Điều kiện kiểm tra H/500 đối với trường hợp mái tôn nhỏ

Trang 4

midas GenPOST-PROCESSOR

DISPLACEMENTZ-DIRECTION1.86331e-0030.00000e+000-8.33774e-004-2.18232e-003-3.53086e-003-4.87940e-003-6.22794e-003-7.57648e-003-8.92502e-003-1.02736e-002-1.16221e-002-1.29706e-002

Y:-0.837

Z: 0.259

Trang 5

midas Gen POST-PROCESSOR PLN STS/PLT STRS SIG-EFF BOTH SIDE 2.83842e+004 2.58243e+004 2.32643e+004 2.07044e+004 1.81445e+004 1.55846e+004 1.30247e+004 1.04647e+004 7.90482e+003 5.34489e+003 2.78497e+003 2.25054e+002

CBall: Max Avg Nodal

MAX : 100112 MIN : 120150 FILE: 05

UNIT: kN/m^2 DATE: 04/29/2020 VIEW-DIRECTION X:-0.483

Y:-0.837

Z: 0.259

Trang 6

midas Gen POST-PROCESSOR DISPLACEMENT Z-DIRECTION 1.86331e-003 0.00000e+000 -8.33774e-004 -2.18232e-003 -3.53086e-003 -4.87940e-003 -6.22794e-003 -7.57648e-003 -8.92502e-003 -1.02736e-002 -1.16221e-002 -1.29706e-002

CBall: Max

MAX : 7151 MIN : 7083 FILE: 05

UNIT: m

DATE: 04/29/2020 VIEW-DIRECTION X:-0.483

Y:-0.837

Z: 0.259

Trang 7

midas GenPOST-PROCESSOR

DISPLACEMENTXY-DIRECTION1.76227e-0021.60206e-0021.44186e-0021.28165e-0021.12144e-0029.61237e-0038.01031e-0036.40825e-0034.80619e-0033.20412e-0031.60206e-0030.00000e+000

Y:-0.837

Z: 0.259

Trang 8

midas Gen - Steel Code Checking[ AISC(15th)-LRFD16 ] Gen 2019 ==================================================================================== ====== +============================================================+

| MIDAS(Modeling, Integrated Design & Analysis Software) |

| midas Gen - Design & checking system for windows |

+============================================================+

| Steel Member Applicable Code Checking |

| Based On Eurocode3:05, Eurocode3, AISC(15th)-LRFD16, |

| AISC(15th)-ASD16, AISC(14th)-LRFD10, |

| AISC(14th)-ASD10, AISC(13th)-LRFD05, |

| AISC(13th)-ASD05, AISC-LRFD2K, AISC-LRFD93, |

| AISC-ASD89, CSA-S16-01, BS5950-90 |

| |

| (c)SINCE 1989 | +============================================================+

| MIDAS Information Technology Co.,Ltd (MIDAS IT) | | MIDAS IT Design Development Team |

+============================================================+

| HomePage : www.MidasUser.com |

+============================================================+

| Gen 2019 |

+============================================================+

* DEFINITION OF LOAD COMBINATIONS WITH SCALING UP FACTORS

LCB C Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor) + Loadcase Name(Factor)

1 1 SW( 1.000) + Wind +Y( 1.000) 2 1 SW( 1.000) + Wind -Y( 1.000) 3 1 SW( 1.000) + Wind +X( 1.000) 4 1 SW( 1.000) + Wind -X( 1.000) 5 1 SW( 1.250) + Wind +Y( 0.900) 6 1 SW( 1.250) + Wind -Y( 0.900) 7 1 SW( 1.250) + Wind +X( 0.900) 8 1 SW( 1.250) + Wind -X( 0.900)

Trang 9

midas Gen - Steel Code Checking[ AISC(15th)-LRFD16 ] Gen 2019

====================================================================================

======

* PROJECT :

* MEMBER NO = 3044, ELEMENT TYPE = Beam

* LOADCOMB NO = 1, MATERIAL NO = 1, SECTION NO = 1

* UNIT SYSTEM : kN, m

* SECTION PROPERTIES : Designation = Rib Level 1 inside

Shape = B - Section (Built-up)

Depth = 0.040, Flg Width = 0.080, Web Center = 0.077

Web Thick = 0.003, Top F Thick = 0.003, Bot.F Thick = 0.003

Area = 6.84000e-004, Asy = 4.80000e-004, Asz = 2.40000e-004

Ybar = 4.00000e-002, Zbar = 2.00000e-002, Qyb = 8.84500e-004, Qzb = 1.45450e-003

Syy = 9.21460e-006, Szz = 1.39633e-005, Zyy = 1.06140e-005, Zzz = 1.74540e-005

Iyy = 1.84292e-007, Izz = 5.58532e-007, Iyz = 0.00000e+000

ry = 1.64144e-002, rz = 2.85756e-002

J = 4.27200e-007, Cwp = 1.00000e+028

* DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION :

Ly = 1.73827e-001, Lz = 1.73827e-001, Lu = 1.73827e-001

Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000

* MATERIAL PROPERTIES :

Fy = 3.45000e+005, Es = 1.99948e+008, MATERIAL NAME = Steel 345

* DESCRIPTION OF APPLIED FACTOR FOR CHECKING

Seismic Load Resisting System : SMF (Special Moment Frames)

( ) Compute moment magnification factors(B1y,B1z)

- If tension or bending member

- Assumed B1y = 1.00

- Assumed B1z = 1.00

Trang 10

( ) Magnification factors for sidesway moments(B2y,B2z).

- B2y = 1.00 (Default value)

- B2z = 1.00 (Default value)

-

( ) Compute magnified moments

- Muy = B1y*My(DL+LL) + B2y*My(OTHERS) = 0.49 kN-m

Trang 11

==

( ) Calculate limiting width-thickness ratio of flange for flexure

[ AISC(15th) Specification B4 <Table B4.1b> ]

- Lambda_p = 1.12*SQRT[Es/Fy] = 26.96

- Lambda_r = 1.49*SQRT[Es/Fy] = 35.87

( ) Calculate limiting width-thickness ratio of web for flexure

-

- Lambda_p = Lambda_ps = 15.65 (flange)

( ) Calculate limiting width-thickness ratio of walls for flexural

compression

in seismic provisions

[ AISC(15th) Specification for Seismic provisions D1.1b <Table D1.1> ] - Lambda_ps = 0.65*SQRT[Es/(Ry*Fy)] = 15.65

- Lambda_p = Lambda_ps = 15.65 (web)

( ) Check width-thickness ratio of flange (BTR)

- BTR = 24.67 < Lambda_r = 35.87 -> NON COMPACT

( ) Check width-thickness ratio of web (DTR)

- DTR = 11.33 < Lambda_p = 15.65 -> COMPACT

[*] Check Yielding (Y)

( ) Calculate nominal flexural strength for Yielding (Y)

[ AISC(15th) Specification F7.1 (F7-1) ]

- Mn1 = Mp = Fy*Zyy = 3.6618 kN-m

Trang 12

[*] Check Flange Local Buckling (FLB).

( ) Calculate nominal flexural strength for Flange local buckling (FLB) [ AISC(15th) Specification F7.2 (F7-2) ]

[ b [ Fy ] ]

- Mn = Mp - (Mp-Fy*Syy)*[ 3.57* -*SQRT[ ] - 4.0 ] = 3.8270 kN-m

[ t [ Es ] ]

- Mn2 = MIN[ Mn, Mp ] = 3.6618 kN-m

[*] Check Web Local Buckling (WLB)

( ) Calculate nominal flexural strength for Web local buckling (WLB)

[ AISC(15th) Specification F7.3 (a) ]

- For compact sections, web local buckling is not applied

[*] Check Lateral-Torsional Buckling (LTB)

-

( ) Compute limiting laterally unbraced length for the limit state of

inelastic lateral torsional buckling (Lr)

- Lp = 2*Es*rz*SQRT[J*Ag]/(0.7*Fy*Syy) = 87.78 m

( ) Calculate nominal flexural strength for Lateral-torsional buckling (LTB) [ AISC(15th) Specification F7.4 (a) ]

- Lb < Lp -> Lateral-torsional buckling is not applied

( ) Compute flexural strength about major axis (phiMny)

- Mny = MIN [ Mn1, Mn2 ] = 3.66 kN-m

- Resistance factor for flexure : phi = 0.90

- phiMny = phi*Mny = 3.30 kN-m

Trang 13

( ) Check ratio of flexural strength (Muy/phiMny).

====================================================================================

======

- BTR = 24.67 < Lambda_p = 26.96 -> COMPACT

Trang 14

- DTR = 11.33 < Lambda_p = 58.26 -> COMPACT.

- Mn1 = Mp = Fy*Zzz = 6.0216 kN-m

[*] Check Flange Local Buckling (FLB)

( ) Calculate nominal flexural strength for Flange local buckling (FLB) [ AISC(15th) Specification F7.2 ]

- For compact sections, flange local buckling is not applied

( ) Compute flexural strength about minor axis (phiMnz)

====================================================================================

Trang 16

====================================================================================

======

* PROJECT :

* SECTION PROPERTIES : Designation = Rib ngang level 1

Area = 3.50000e-004, Asy = 2.50000e-004, Asz = 1.25000e-004

Iyy = 3.51042e-008, Izz = 1.08542e-007, Iyz = 0.00000e+000

ry = 1.00149e-002, rz = 1.76102e-002

J = 8.15876e-008, Cwp = 1.00000e+028

Ly = 7.02839e-001, Lz = 7.02839e-001, Lu = 7.02839e-001

Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000

Trang 17

( ) Factored force/moments caused by unit load case.

*.Load combination ID = 1

Load Case Pa Myi Myj Mzi Mzj

-5.01e-005

*.Member end moments caused by gravity load(DL+LL)

My1G = 6.87e-005, My2G = 0.03

====================================================================================

======

- Cmz = 1.000 (User defined or default value)

B1y = Cmy / (1-Pu/Pey) = 1.00

- About minor(Local-z) axis

SLENz = Kz*Lz/rz = 39.91

Lambda = (SLENz/pi)*SQRT(Fy/Es) = 0.5277

Trang 18

Pez = (Area*Fy)/Lambda^2 = 433.61 kN.

B1z = Cmz / (1-Pu/Pez) = 1.00

( ) Magnification factors for sidesway moments(B2y,B2z)

( ) Compute magnified moments

- Muy = B1y*My(DL+LL) + B2y*My(OTHERS) = -0.13 kN-m

( ) Check slenderness ratio of axial compression member (KL/r)

[ AISC(15th) Specification E2 ]

- KL/r = 70.2 < 200.0 -> O.K

-

====================================================================================

======

( ) Check width-thickness ratio of box (BTR)

[ AISC(15th) Specification B4 <Table B4.1a> ]

Trang 19

( ) Torsional and flexural-torsional buckling stress (Fcr2)

[ AISC(15th) Specification E4.(a) (E4-2) ]

- Doubly symmetric shape

( ) Calculate axial compressive strength (phiPn)

-

====================================================================================

======

Trang 20

( ) Calculate limiting width-thickness ratio of web for flexure.

compression

- Mn1 = Mp = Fy*Zyy = 1.1428 kN-m

[ b [ Fy ] ]

[ t [ Es ] ]

- Mn2 = MIN[ Mn, Mp ] = 1.1428 kN-m

Trang 21

( ) Calculate nominal flexural strength for Web local buckling (WLB).

-

====================================================================================

======

[*] Check Lateral-Torsional Buckling (LTB)

-yielding (Lp)

- Lp = 0.13*Es*rz*SQRT[J*Ag]/Mp = 2.14 m

inelastic lateral torsional buckling (Lr)

- Lp = 2*Es*rz*SQRT[J*Ag]/(0.7*Fy*Syy) = 55.49 m

( ) Calculate nominal flexural strength for Lateral-torsional buckling (LTB) [ AISC(15th) Specification F7.4 (a) ]

- Lb < Lp -> Lateral-torsional buckling is not applied

( ) Compute flexural strength about major axis (phiMny)

Trang 22

( ) Calculate limiting width-thickness ratio of web for flexure.

- Mn1 = Mp = Fy*Zzz = 1.8975 kN-m

( ) Calculate nominal flexural strength for Flange local buckling (FLB)

Trang 23

[ AISC(15th) Specification F7.2 ]

- For compact sections, flange local buckling is not applied

( ) Compute flexural strength about minor axis (phiMnz)

Trang 24

Trang 25

====================================================================================

======

* PROJECT :

* SECTION PROPERTIES : Designation = Rib Level 1 outside

Area = 1.01360e-004, Asy = 7.28000e-005, Asz = 3.64000e-005

Iyy = 2.70850e-009, Izz = 8.42657e-009, Iyz = 0.00000e+000

ry = 5.16929e-003, rz = 9.11785e-003

J = 6.29848e-009, Cwp = 1.00000e+028

Ly = 1.79246e-001, Lz = 1.79246e-001, Lu = 1.79246e-001

Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000

Trang 26

DL -0.29 4.70e-004 -1.68e-003 5.19e-004

-3.05e-003

LL 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

DL+LL -0.29 4.70e-004 -1.68e-003 5.19e-004

*.Member end moments caused by gravity load(DL+LL)

My1G = 4.70e-004, My2G = 1.68e-003

====================================================================================

======

- Cmz = 1.000 (User defined or default value)

B1y = Cmy / (1-Pu/Pey) = 1.01

- About minor(Local-z) axis

SLENz = Kz*Lz/rz = 19.66

Lambda = (SLENz/pi)*SQRT(Fy/Es) = 0.2599

Pez = (Area*Fy)/Lambda^2 = 517.57 kN

B1z = Cmz / (1-Pu/Pez) = 1.00

( ) Magnification factors for sidesway moments(B2y,B2z)

- B2z = 1.00 (Default value)

( ) Given factored axial forces and moments at <J>

Trang 27

( ) Compute magnified moments.

- Muy = B1y*My(DL+LL) + B2y*My(OTHERS) = -9.92e-003 kN-m

( ) Check slenderness ratio of axial compression member (KL/r)

- KL/r = 34.7 < 200.0 -> O.K

-

====================================================================================

======

( ) Check width-thickness ratio of box (BTR)

[ AISC(15th) Specification B4 <Table B4.1a> ]

( ) Torsional and flexural-torsional buckling stress (Fcr2)

[ AISC(15th) Specification E4.(a) (E4-2) ]

Trang 28

- Doubly symmetric shape

( ) Calculate axial compressive strength (phiPn)

-

====================================================================================

======

Trang 29

compression

- Mn1 = Mp = Fy*Zyy = 0.1708 kN-m

[ b [ Fy ] ]

[ t [ Es ] ]

- Mn2 = MIN[ Mn, Mp ] = 0.1708 kN-m

... Check Flange Local Buckling (FLB)

- For compact sections, flange local... Check Flange Local Buckling (FLB)

- For compact sections, flange local

Định dạng
Số trang	129
Dung lượng	1,15 MB