03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP

03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP 03 TM BANG TINH BAN QUA DO CONG HOP

CÔNG TRÌNH: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ

HẠNG MỤC: BẢN QUÁ ĐỘ CỐNG HỘP

NỘI DUNG: TÍNH TOÁN KẾT CẤU BẢN QUÁ ĐỘ

I CƠ SỞ TÍNH TOÁN

I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO

- Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế c ầ u: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017

- Ho ạ t t ả i thi ế t k ế HL93, t ươ ng đươ ng v ớ i xe t ả i 32.5T

- Quy trình thi ế t k ế công trình và thi ế t b ị ph ụ tr ợ thi công c ầ u: 22TCN 200-1989

- Báo cáo kh ả o sát đị a ch ấ t công trình

I.2 THÔNG SỐ ĐẦU VÀO

- V ậ t li ệ u:

+ Bê tông:

+ C ườ ng độ f’ c (m ẫ u hình tr ụ ) : 30Mpa

+ Mô đ un đ àn h ồ i

+ H ệ s ố dãn n ở nhi ệ t : a = 0.0000108/0C.

+ C ố t thép:

C ườ ng độ c ố t thép th ườ ng (theo tiêu chu ẩ n TCVN 1651-2008)

+ Thanh tròn tr ơ n (CB 240T) fpy = 240 Mpa

+ Thanh có g ờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa

+ Mô đ un đ àn h ồ i Es = 200 000 Mpa

- Cao độ m ặ t đấ t t ự nhiên C Đ 1 = +31.47m

- M ự c n ướ c ng ầ m tính toán MNN = +27.07m H ố khoan CB02

II SƠ ĐỒ HÌNH HỌC

Ec = 0.00171  ଶ  ᇱ  ଵ.ଷଷ = 28.111E + 6KN/M2

5000

7800

1000 3000

17200

C.TY TNHH ĐẦ U T Ư VTCO

III TẢI TỌNG TÁC DỤNG

- Tãi tr ọ ng tác d ụ ng đượ c tính cho d ả i L =1 m

1 Áp lực đất theo phương đứng EV

V ớ i Fe : h ệ s ố t ươ ng tác đấ t - k ế t c ấ u theo bi ệ n pháp l ắ p đặ t tr ướ c khi đắ p n ề n

1.20

g : 10.00 gia t ố c tr ọ ng tr ườ ng (m/s2)

g : 2.35 t ỉ tr ọ ng k ế t c ấ u áo đườ ng (T/m3)

Bc : 1.00 chi ề u r ộ ng đơ n v ị c ủ a c ố ng (m)

H : 1.00 chi ề u cao ph ầ n đấ t l ấ p (m)

- Toàn b ộ t ả i tr ọ ng đấ t tác d ụ ng lên b ả n n ắ p:

We = 2.82 (T/m)

- Áp l ự c đấ t tác d ụ ng lên b ả n n ắ p:

Pv = 2.82 (T/m2)

2 Phân bố hoạt tải qua đất đắp

2.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp

2.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2)

V ớ i

D 3000 đườ ng kính trong ho ặ c nh ị p t ị nh c ủ a c ố ng,mm

6.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2)

V ớ i

Sa (mm) Sw (mm) Hint-t (mm) Hint-p (mm) Ww (mm) lw (mm)

4300 1800 965 3522 2491 4551

4300 1800 965 3522 2491 4551

1200 1800 965 826 2491 1451

6.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp

V ớ i P ho ạ t t ả i đặ t trên m ặ t đườ ng t ấ t c ả các bánh xe t ươ ng tác

Theo đ i ề u 6.1.6.2.1 thì ho ạ t t ả i c ầ n đượ c t ă ng 1 h ệ s ố phân b ố ho ạ t t ả i LLDF.

H ệ s ố xung kích

A LL = W w L w Di ệ n tích hình ch ữ nh ậ t t ạ i chi ề u sâu H

Lo ạ i xe PL(KN/m2) Số bánh xe

ch ồ ng l ấ n Tả i làn LL(kN/m2)

Loại xe

Xe 2 tr ụ c

Xe t ả i thi ế t k ế

xe t ả i

T ả i tr ọ ng xe có xét t ớ i ch ồ ng l ấ n bánh xe và t ả i tr ọ ng làn

xe 3 tr ụ c

C.TY TNHH ĐẦ U T Ư VTCO

3,MƠ HÌNH TÍNH TỐN

Mơ hình phân tích t ổ ng th ể c ủ a k ế t c ấ u c ố ng đượ c mơ hình 3D t ừ các ph ầ n t ử d ạ ng t ấ m

t ươ ng tác v ớ i đấ t n ề n Thay đấ t n ề n b ằ ng các liên k ế t đ àn h ồ i t ạ i các đ i ể m sao cho phù h ợ p v ớ i s ự thay đổ i

c ủ a đấ t n ề n và tính ch ấ t làm vi ệ c c ủ a c ọ c, đượ c đặ c tr ư ng b ở i h ệ s ố n ề n.

H Ệ SỐ NỀN: (theo TCVN 10304:2014) h: Khoảng cách lị xo 1

Hệ số nền mỗi phần tử diện tích bản đáy 0.4x0.4m

L ớp đất Độ sâu (m) Ch ỉ số K (T/m4) Z loxo (m) CZ(m) K1 K2

IV SƠ ĐỒ TÁC DỤNG LỰC

1 Mơ hình tính tốn

2 Tải trọng tác dụng

2.1 Áp lực đất theo phương đứng (EV)

Độ s ệ t B (Sét)

(Cát)

L ự c dính (kN/m2)

Gĩc n ộ i ma sát ( độ )

Độ dày (m)

Dung tr ọ ng

ướ t g (kN/m3)

2.6 Hoạt tải (LL)

V CÁC TỔ HỢP TẢI TRỌNG

VI Kết quả tính

Phương ngang Đơn vị Bản quá độ

Phương dọc (đứng)

Moment M xx (H ướ ng ngang c ố ng)

TRẠNG THÁI CƯỜNG ĐỘ 1

-153.26

C.TY TNHH ĐẦ U T Ư VTCO

Moment M yy (H ướ ng d ọ c c ố ng)

L ự c c ắ t V xx (H ướ ng d ọ c c ố ng)

L ự c c ắ t V yy (H ướ ng ngang c ố ng)

-29.86

154.99

21.68

Phương ngang Đơn vị Bản quá độ

Phương dọc (đứng)

Moment M xx (H ướ ng ngang c ố ng)

Moment M yy (H ướ ng d ọ c c ố ng)

-120.41

-25.18

TRẠNG THÁI SỬ DỤNG

PHƯƠNG NGANG CỐNG PHƯƠNG DỌC CỐNG

BẢNG TỔNG HỢP KẾT QUẢ TÍNH BẢN QUÁ ĐỘ

1 T ổ hợp nội lực tại mặt cắt

Qx (kN) Tu (kNm) Myu (kNm)

2 D ữ liệu vào

Quy đổi mặt cắt ngang về hình chữ nhật

- Mô đun đàn hồi của thép thường Es = 200000 MPa

Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu P5-7.3.2.1

TTGH

Ec = 0.0017Wc

2 f'c 0.33

ds

b

h

dc

0.85f'cab

Asfy a

- Chiều cao chịu nén của tiết diên c 35 mm

- Chiều cao chịu nén quy đổi của tiết diện a = β1•c 29 mm

- Mô men kháng uốn của tiết diện Sc = bh2/6 Sc 26666667 mm3

- Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr Mcr 98642641.72 Nmm

- Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp ngoài đến mép kéo y1 75 mm

- Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx3/3 + nAs(ds - x)2 Icr 930776511 mm4

- Điều kiện làm việc kết cấu

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo giới hạn

- Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo tới hạn

- Khoảng cách bước thép bố trí

- Ứng suất trong cốt thép mép ngoài cùng fss = Ms(ds - x)n/Icr

- Kiểm tra fc < 0.8fr

Tiếp xúc với nước

ệu ị

Ki ểm toán kháng cắt:

- Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc 0.5φvVc 63486 N

- Tính toán giá trị ứng suất cắt trong bê tông và f'c vu/f'c 0.083

+ Diện tích bao bọc chu vi ngoài của tiết diện Acp 400000 mm2

ạng mục

Ki ểm toán cốt thép dọc

Kiểm tra cốt thép dọc theo công thức 8.3.6.3

(Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ ≤ As•fy

+ VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ 561711 N