02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx

02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx 02 TM BANG TINH CONG HOP 2x3x3 (KM0+609 3) xlsx

CÔNG TRÌNH: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ

HẠNG MỤC: CỐNG HỘP XIÊN 2x3x3 (KM0+609.3)

I CƠ SỞ TÍNH TOÁN

I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO

- Tiêu chu ẩ n thi ế t k ế c ầ u: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017

- Ho ạ t t ả i thi ế t k ế HL93, t ươ ng đươ ng v ớ i xe t ả i 32.5T

- Quy trình thi ế t k ế công trình và thi ế t b ị ph ụ tr ợ thi công c ầ u: 22TCN 200-1989

- Báo cáo kh ả o sát đị a ch ấ t công trình

I.2 THÔNG SỐ ĐẦU VÀO

C ườ ng độ c ố t thép th ườ ng (theo tiêu chu ẩ n TCVN 1651-2008)

+ Thanh tròn tr ơ n (CB 240T) fpy = 240 Mpa

+ Thanh có g ờ (CB 400V) fpy = 420 Mpa

17200

III TẢI TỌNG TÁC DỤNG

- Tãi tr ọ ng tác d ụ ng đượ c tính cho d ả i L =1 m

1 Tải trọng bản thân DC.

- T ĩ nh tãi các b ộ ph ậ n k ế t c ấ u đượ c ph ầ n m ề m Midas Civil t ự độ ng tính toán

2 Tải trọng gờ lan can + lan can.

H: chi ề u cao tính toán c ủ a n ướ c (m)

- Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách và bản đáy:

400 1200

4 Áp lưc đất ngang tác dụng lên vách EH. H tk = 41.12 m

6.1.2 chiều dài phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2)

V ớ i P ho ạ t t ả i đặ t trên m ặ t đườ ng t ấ t c ả các bánh xe t ươ ng tác

Theo đ i ề u 6.1.6.2.1 thì ho ạ t t ả i c ầ n đượ c t ă ng 1 h ệ s ố phân b ố ho ạ t t ả i LLDF.

H ệ s ố chi ế t gi ả m áp l ự c đấ t khi có b ả n quá độ

Chi ề u cao đấ t t ươ ng đươ ng cho t ả i tr ọ ng đườ ng ô tô, h eq có th ể l ấ y t ừ B ả ng 3.11.6.2-1

Đố i v ớ i chi ề u cao t ườ ng trung gian ph ả i dùng n ộ i suy tuy ế n tính

Chi ề u cao t ườ ng

Chi ề u cao t ừ g ờ kê b ả n quá độ đế n m ặ t đườ ng 1.27 m

T ả i tr ọ ng phân b ố theo b ề r ộ ng "b" c ủ a b ả n quá độ l = 5.00 m

T ĩ nh t ả i do b ả n quá độ truy ề n xu ố ng vai kê

Ph ả n l ự c (kN/m)

+ L ớ p ph ủ trên b ả n quá độ , DW bq đ= (d-h)lgad /2 56.99

75.74

9,MÔ HÌNH TÍNH TOÁN

Mô hình phân tích t ổ ng th ể c ủ a k ế t c ấ u c ố ng đượ c mô hình 3D t ừ các ph ầ n t ử d ạ ng t ấ m

t ươ ng tác v ớ i đấ t n ề n Thay đấ t n ề n b ằ ng các liên k ế t đ àn h ồ i t ạ i các đ i ể m sao cho phù h ợ p v ớ i s ự thay đổ i

Góc n ộ i ma sát ( độ )

Độ dày (m)

Dung tr ọ ng

ướ t g (kN/m3)

Khi ho ạ t t ả i đứ ng sau trong ph ạ m vi b ằ ng chi ề u cao t ườ ng ch ắ n, tác d ụ ng c ủ a ho ạ t t ả i có th ể thay b ằ ng

l ớ p đấ t t ươ ng đươ ng

Độ s ệ t B (Sét)

2.4 Áp lực đất theo phương ngang ngang (EH)

2.5 Áp lực đất theo phương đứng (EV)

2.6 Hoạt tải (LL)

L ự c c ắ t V yy (H ướ ng ngang c ố ng)

c Bản vách

Moment M xx (H ướ ng ngang c ố ng)

Moment Myy (H ướ ng đứ ng c ố ng)

343.98

-96.09

-20.62

L ự c c ắ t V xx

L ự c c ắ t V YY

L ự c d ọ c F xx

60.74 -67.02

-508.08

TRẠNG THÁI SỬ DỤNG

d Tường cánh

Moment M xx

Moment M yy (H ướ ng đứ ng)

58.63 46.16

PHƯƠNG NGANG CỐNG PHƯƠNG DỌC CỐNG (ĐỨNG)

Quy đổi mặt cắt ngang về hình chữ nhật

- Mô đun đàn hồi của thép thường Es = 200000 MPa

3 Ki ểm tra kết cấu

3.1 Ki ểm tra cấu kiện chịu uốn

Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu P5-7.3.2.1

Ký hi ệu Giá trị Đơn vị

a Ki ểm tra khả năng chịu uốn

Đường kính thép chịu kéo

- Kiểm tra c/ds < 0.6 OK

b Ki ểm tra hàm lượng thép tối thiểu

- Mô men kháng uốn của tiết diện Sc = bh2/6 Sc 26666667 mm3

- Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr Mcr 98642641.72 Nmm

3.2 Ki ểm tra cấu kiện chịu nứt

- Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp ngoài đến mép kéo y1 75 mm

- Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx3/3 + nAs(ds - x)2 Icr 1105130970 mm4

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo giới hạn

- Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo tới hạn

- Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc 0.5φvVc 62782 N

Ki ểm toán kháng xoắn

+ Diện tích bao bọc chu vi ngoài của tiết diện Acp 400000 mm2

(Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ ≤ As•fy

+ VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ 564727 N

Quy đổi mặt cắt ngang về hình chữ nhật

- Mô đun đàn hồi của thép thường Es = 200000 MPa

3 Ki ểm tra kết cấu

3.1 Ki ểm tra cấu kiện chịu uốn

Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu P5-7.3.2.1

Ký hi ệu Giá trị Đơn vị

a Ki ểm tra khả năng chịu uốn

Đường kính thép chịu kéo

TTGH

Ec = 0.0017Wc

2

f'c 0.33

- Kiểm tra c/ds < 0.6 OK

b Ki ểm tra hàm lượng thép tối thiểu

- Mô men kháng uốn của tiết diện Sc = bh2/6 Sc 26666667 mm3

- Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr Mcr 98642641.72 Nmm

3.2 Ki ểm tra cấu kiện chịu nứt

- Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp ngoài đến mép kéo y1 75 mm

- Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx3/3 + nAs(ds - x)2 Icr 1105130970 mm4

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo giới hạn

- Khoảng cách bước thép bố trí

- Ứng suất trong cốt thép mép ngoài cùng fss = Ms(ds - x)n/Icr

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo tới hạn

- Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén

- Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc 0.5φvVc 62782 N

- Diện tích thép ngang tối thiểu Avmin = 0.083sqrt(f'c)bv•s/fy Avmin 271 mm2

- Tính toán giá trị ứng suất cắt trong bê tông và f'c vu/f'c 0.122

Ki ểm toán kháng xoắn

+ Diện tích bao bọc chu vi ngoài của tiết diện Acp 400000 mm2

- Kiểm tra khả năng chịu xoắn Tr > Tu Đạt

Ki ểm toán cốt thép dọc

Kiểm tra cốt thép dọc theo công thức 8.3.6.3

(Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ ≤ As•fy

+ VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ 846527 N

Quy đổi mặt cắt ngang về hình chữ nhật

- Mô đun đàn hồi của thép thường Es = 200000 MPa

3 Ki ểm tra kết cấu

3.1 Ki ểm tra cấu kiện chịu uốn

Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu P5-7.3.2.1

Ký hi ệu Giá trị Đơn vị

a Ki ểm tra khả năng chịu uốn

Đường kính thép chịu kéo

TTGH

Ec = 0.0017Wc

2

f'c 0.33

- Kiểm tra c/ds < 0.6 OK

- Mô men uốn tác dụng lên kết cấu Mu 96,090,000 Nmm

b Ki ểm tra hàm lượng thép tối thiểu

- Mô men kháng uốn của tiết diện Sc = bh2/6 Sc 66666667 mm3

- Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr Mcr 246606604.3 Nmm

3.2 Ki ểm tra cấu kiện chịu nứt

- Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp ngoài đến mép kéo y1 75 mm

- Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx3/3 + nAs(ds - x)2 Icr 5022310808 mm4

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo giới hạn

- Khoảng cách bước thép bố trí

- Ứng suất trong cốt thép mép ngoài cùng fss = Ms(ds - x)n/Icr

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo tới hạn

- Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén

- Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc 0.5φvVc 73877 N

- Diện tích thép ngang tối thiểu Avmin = 0.083sqrt(f'c)bv•s/fy Avmin 260 mm2

- Tính toán giá trị ứng suất cắt trong bê tông và f'c vu/f'c 0.086

Ki ểm toán kháng xoắn

+ Diện tích bao bọc chu vi ngoài của tiết diện Acp 400000 mm2

- Kiểm tra khả năng chịu xoắn Tr > Tu Đạt

Ki ểm toán cốt thép dọc

Kiểm tra cốt thép dọc theo công thức 8.3.5

(Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ ≤ As•fy

+ VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + (Vu/φv - 0.5Vs)cotgθ -393151 N

Quy đổi mặt cắt ngang về hình chữ nhật

- Mô đun đàn hồi của thép thường Es = 200000MPa

3 Ki ểm tra kết cấu

3.1 Ki ểm tra cấu kiện chịu uốn

Mr = jf Mn = jf [ As fy (ds - a/2) ] > Mu P5-7.3.2.1

Ký hi ệu Giá trị Đơn vị

a Ki ểm tra khả năng chịu uốn

Đường kính thép chịu kéo

TTGH

Ec = 0.0017Wc

2

f'c 0.33

- Kiểm tra c/ds < 0.6 OK

- Mô men uốn tác dụng lên kết cấu Mu 79,150,000 Nmm

b Ki ểm tra hàm lượng thép tối thiểu

- Mô men kháng uốn của tiết diện Sc = bh2/6 Sc 26666667 mm3

- Momen gây nứt Mcr = γ1γ3Scfr Mcr 98642641.72 Nmm

3.2 Ki ểm tra cấu kiện chịu nứt

- Khoảng cách từ trọng tâm thép lớp ngoài đến mép kéo y1 75 mm

- Mô men quán tính tiết diện nứt Icr = bx3/3 + nAs(ds - x)2 Icr 764900183 mm4

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo giới hạn

- Khoảng cách bước thép bố trí

- Ứng suất trong cốt thép mép ngoài cùng fss = Ms(ds - x)n/Icr

- Ứng suất bê tông trong thớ chịu kéo tới hạn

- Khoảng cách từ trục trung hòa đến mặt chịu nén

- Kiểm tra vùng đòi hỏi cốt thép ngang Vu > 0.5φvVc 0.5φvVc 64116 N

- Diện tích thép ngang tối thiểu Avmin = 0.083sqrt(f'c)bv•s/fy Avmin 216 mm2

- Tính toán giá trị ứng suất cắt trong bê tông và f'c vu/f'c 0.090

Ki ểm toán kháng xoắn

+ Diện tích bao bọc chu vi ngoài của tiết diện Acp 400000 mm2

- Kiểm tra khả năng chịu xoắn Tr > Tu Đạt

Ki ểm toán cốt thép dọc

Kiểm tra cốt thép dọc theo công thức 8.3.6.3

(Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ ≤ As•fy

+ VT = (Mu/dv•φ + 0.5Nu/φ) + sqrt((Vu/φv - 0.5Vs)^2+0.45•Ph•Tu/2Ao•φ)^2)cotgθ 140053 N

CÔNG TRÌNH: XÂY DỰNG ĐƯỜNG VÀ CẦU VÀM TƯ

I CƠ SỞ TÍNH TOÁN

I.1 TÀI LIỆU THAM KHẢO

- Tiêu chuẩn thiết kế cầu: 22TCN 272-05, TCVN11823-2017

- Hoạt tải thiết kế HL93, tương đương với xe tải 32.5T

- Quy trình thiết kế công trình và thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN 200-1989

- Báo cáo khảo sát địa chất công trình

I.2 THÔNG SỐ ĐẦU VÀO

- Vật liệu:

+ Bê tông:

+ Cường độ f’ c (mẫu hình trụ) : 30Mpa

+ Mô đun đàn hồi

+ Hệ số dãn nở nhiệt : a = 0.0000108/ 0 C.

+ Cốt thép:

Cường độ cốt thép thường (theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008)

+ Thanh tròn trơn (CB 240T) fpy = 240 Mpa

+ Thanh có gờ (CB 400V) fpy = 400 Mpa

+ Mô đun đàn hồi Es = 200 000 Mpa

400 1200

III TẢI TỌNG TÁC DỤNG

- Tãi trọng tác dụng được tính cho dải L =1 m

1 Tải trọng bản thân DC.

- Tĩnh tãi các bộ phận kết cấu được phần mềm Midas Civil tự động tính toán

2 Tải trọng gờ lan can + lan can.

g : dung trọng của nước 1.0 (T/m3)

H: chiều cao tính toán của nước (m)

- Áp lực nước ngầm tác dụng lên vách và bản đáy:

+ Tác dụng lên bản đáy:

g : dung trọng của nước 1.0 (T/m3)

H: chiều cao tính toán của nước (m)

(10.5.1) Với : k h = k 0 = 1- sinφ' f

φ' f : Góc ma sát có hiệu của đất 0.294 (radian) Lớp 2: 16052'

g : 2.35 tỉ trọng kết cấu áo đường (T/m3)

B c : 1.00 chiều rộng đơn vị của cống (m)

H : 0.73 chiều cao phần đất lấp (m)

- Toàn bộ tải trọng đất tác dụng lên bản nắp:

We = 1.97 (T/m)

- Áp lực đất tác dụng lên bản nắp:

P v = 1.97 (T/m2) chiều dài của cống 15,85 (m)

6 Phân bố hoạt tải qua đất đắp

6.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe qua đất đắp

6.1.1 chiều rộng phân bố hoạt tải qua đất đắp (TCVN 11823-2017 - 3.6.1.2.6.2)

Với

6.1.3 Phân bố hoạt tải qua đất đắp

Với P hoạt tải đặt trên mặt đường tất cả các bánh xe tương tác

Theo điều 6.1.6.2.1 thì hoạt tải cần được tăng 1 hệ số phân bố hoạt tải LLDF.

Hệ số chiết giảm áp lực đất khi có bản quá độ

Chiều cao đất tương đương cho tải trọng đường ô tô, h eq có thể lấy từ Bảng 3.11.6.2-1

Đối với chiều cao tường trung gian phải dùng nội suy tuyến tính

8,Tải trọng bản quá độ

75.74 9,MÔ HÌNH TÍNH TOÁN

Mô hình phân tích tổng thể của kết cấu cống được mô hình 3D từ các phần tử dạng tấm

tương tác với đất nền Thay đất nền bằng các liên kết đàn hồi tại các điểm sao cho phù hợp với sự thay đổi

của đất nền và tính chất làm việc của cọc, được đặc trưng bởi hệ số nền.

Lực dính (kN/m2) Độ sệt B(Sét)

Mô tả Độ dày(m) Dung trọng ướt g (kN/m3) Hệ số rỗng e(Cát)

V Kết quả tổ hợp nội lực đáy bệ

H ạng mục: CỐNG HỘP2x3x3 km0+609.3

Tiờu chu ẩn : TCVN 11823:2017

I,Thụng s ố đầu vào

I.1 T ổ Hợp nội lực đỏy bệ

z i : Chiều cao lớp đất

Ci,j i : Lực dính, góc ma sát trong trung bình của lớp đất

ʏ i : Dung trọng đẩy nổi

II.2 Ki ểm tra sức chịu tải của nền

a.Ki ểm toỏn ứng suất đỏy múng

.+ Điều kiện kiểm toỏn

0 ( ) 10

Df: Chi ều sâu đặt móng 4110 mm

Chi ều sâu chôn móng không ảnh tới sức kháng của lớp đất R suy ra qn= 1.0361 Mpa

Ứng suất dưới đáy móng