Thuyết minh đồ án bê tông cốt thép 1

Ta cã sµn sên toµn khèi b¶n dÇm... -Nhịp tính toán của bản:Đoạn bản sàn kê lên tờng Cb=120mm... TảI trọng tác dụng lên dầm phụ: -Coi tải trọng trên dầm là phân bố đều theo chiều dài : qd

Trang 2

80 5

-Xem b¶n lµm viÖc mét ph¬ng Ta cã sµn sên toµn khèi b¶n dÇm

Trang 3

-§Ó tÝnh b¶n c¾t mét d¶i b¶n réng b= 1m, vu«ng gãc víi dÇm phô vµ xem nh mét dÇm liªn tôc.

1 ( ) 4

1 2

1 ( L m

1 4

1 (

Trang 4

-Nhịp tính toán của bản:Đoạn bản sàn kê lên tờng Cb=120mm

-Nhịp giữa: Lo=L1- bdp=1950 - 200=1750 (mm)

-Nhịp biên:

2

80 2

330 2

200 1950 2

2 2

1       

 dp t b

b

h b b L

 Chênh lệch giữa các nhịp : 100 % 1 45 %

1750

1725 1750

-Hoạt tải tính toán: pS= f,p.pc=1,260=72 (KN/m2)

-Tĩnh tải tính toán đợc tính theo công thức:gs = (f,iiiết quả tính ghi vào bảng sau:

δi

(mm)

Trị tiêuchuẩn

gs

(kN/m2

Hệ số

độ tin cậy

Trang 5

-Momen lớn nhất ở nhịp biên:

1



 2 = - 4,64 (kNm)Mômen lớn nhất ở các nhịp giữa và các gối giữa:

-Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15 : Rb = 8.5 MPa

-Cốt thép bản sàn sử dụng loại CI : Rs = 225 MPa

-Từ các giá trị mômen ở nhịp và gối , giả thiết a = 15 mm tính cốt thép theo công thức sau:

ho = h - a = 80 - 15 = 65 mm

 m =

2

o b

Trang 6

A S =

S

o b b

R

h b

.

A

. max =

S

b b

= 1.4%

B¶ng tÝnh cèt thÐp cho b¶n sµnTiÕt diÖn M

(kNm m  (mmAS2/m ( %) d Chän cèt thÐp

(mm) (mma (mmASC2/m)NhÞp biªn 4.52 0.126 0.135 331 0.5 8 140 359

S =

5 3

2 13

=3.77

Ta thÊy 3<

g

pS

S

 5   =0.3   L0 =0.31750= 525 mmChän  L0 = Lb = 530 mm

Trang 7

* Đối với các ô bản có dầm liên kết ở 4 biên , vùng gạch chéo hình dới đây đợc giảm 20% lợng thép so với kết qủa tính đợc.

d d

% 50

200 6

gối giữa = 0.5243= 121.5 mm2 chọn d6 a200 (ASC=141mm2)

*Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau:

Bố trí cốt thép cho bản sàn nh hinh dới đây:

SVTH: PHạM VĂN TUÂN Lớp 05X2 Khoa Xây dựng – Lớp 05X2 – Khoa Xây dựng – Lớp 05X2 – Khoa Xây dựng - ĐHKTHN

Trang 9

- Dầm phụ là dầm liên tục 4 nhịp Và đợc tính theo sơ đồ khớp dẻo.

- Dầm chính có bdc=300 mm, chiều dày tờng b = 330 mm

- Đoạn kê lên tờng của dầm phụ: Cdp= 220(mm)

330 2

300 5800 2

2 2

5 5 595 5

% 100

Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ

Trang 10

p dp gdp

5500

Sơ đồ tính toán của dầm phụ

2/ TảI trọng tác dụng lên dầm phụ:

-Coi tải trọng trên dầm là phân bố đều theo chiều dài : qdp= pdp+gdp

- Khoảng cách giữa các dầm đều nhau bằng L1=1.95 m nên:

74 25

Tung độ tại các tiết diện của biểu đồ bao momen tính theo công thức :

M =  qdp L2 (đối với nhịp biên Lo=Lob) với ,k tra phụ lục 8

- Kết quả tính toán trình bày trong bảng dới:

Mômen âm triệt tiêu các gối tựa một đoạn:

X1 = kLob = 0.285.595= 1.562(m)

Mômen dơng triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn:

*)Đối với nhịp biên:

Trang 11

 Biểu đồ bao Lực cắt dầm phụ: Q(KN)

Tung độ của biểu đồ bao lực cắt xác định nh sau:

Gối thứ 1: Q1=0.4qdp Lob = 0.434.3 5.595 = 76.7 kN

Bên trái gối thứ 2: QT

2 =0.6 qdp Lob = 0.6  34.3 5.595 = 115 kNBên phải gối thứ 2 và bên trái gối thứ 3:

Qp = QT

3 = QP = 0.5 qdp  Lo = 0.5 34.3 5.5 = 94.3 kN

1562

825 840

Trang 12

115

94.3

94.3 94.3

q kN

4/ tính toán cốt thép dọc:

Bê tông có cấp độ bền B15: Rb =8.5 MPa ; Rbt = 0.75 MPa

Cốt thép dọc của dầm sử dụng loại CII : Rs = 280 MPa

Cốt đai sử dụng loại CI : RSW = 175 MPa

a) Cốt dọc

*)Tại tiết diện ở nhịp

Tơng ứng với giá trị mômen ,bản cánh chịu nén , tiết diện tính toán là tiết diện chữ TVới

h

b L

dc dp f

6 916 )

300 5800

( 6 ) (

6

875 )

200 1950

( 2 ) (

2

480 80

6 6

2 1 /

Gỉa thiết a = 45 mm  ho = h - a = 400 - 45 = 355 mm

Mf = b

Rbb'

fh' f

08 0 355

Nhận xét : M < Mf nên trục trung hoà qua cánh , ta tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b'

f hdp = 1160  400 mm

*) Tại tiết diện ở gối:

Tơng ứng với giá trị mômen âm , bản cánh chịu kéo , tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdp hdp = 200 400 mm

Trang 13

= 0.37

280

5 8

= 1.1%

SVTH: PH¹M V¡N TU¢N Líp 05X2 Khoa X©y dùng – Líp 05X2 – Khoa X©y dùng – Líp 05X2 – Khoa X©y dùng - ĐHKTHN

Trang 14

gèi C nhÞp gi÷a

7

b) Cèt ngang:

TÝnh cèt ®ai cho tiÕt diÖn bªn tr¸i gèi 2 cã lùc c¾t lín nhÊt Q = 115 kN

KiÓm tra ®iÒu kiÖn tÝnh to¸n:

2

2 0

355 75 0 200 ) 0 0 1 ( 2

2 0

4 ( 1  )

 

10 115

355 200 75 0 ) 0 1 ( 5

500

133 3

400 3

Chän s =130 mm bè trÝ trong ®o¹n L4 ®o¹n ®Çu dÇm

KiÓm tra :

Trang 15

w1 =1+ 5

130 200

28 2 10 23

10 21 5

500

300 4

400 3 4 3

Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L2 ở giữa dầm

-Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm và ao,gối = 40 mm

-Khoảng cách thông thuỷ giữa 2 thanh thép theo phơng chiều cao dầm t = 30 mm

s s

bh R

A R

1160400

3d18+2d14Cắt 1d18 còn 2d18 +2d14Cắt 2d14 còn 2d18

1071817509

474234

353358366

0.0860.0650.04

0.0820.0630.038

100.179.251.2

2.1

Gối B

200400

3d18+2d14Cắt 1d18 còn 2d18 +2d14Cắt 2d14 còn 2d18

1071817509

626649

338334351

0.5220.4020.238

0.3860.3220.21

7561.144

-1.9

Nhịp Gữa

1160x400 Cắt 1d14 còn 2d182d18+1d14 663509 3434 366366 0.0510.04 0.0380.05 66.251.2 2Gối C

200400 Cắt 1d18 còn 2d183d18 763509 4949 351351 0.3580.238 0.210.3 6244 -2.5

5)Xác định tiết diện cắt lý thuyết

+)Tại nhịp biên (1160 x 400 mm)

- )Cắt1d18 thanh số 1 : bên trái

Momen tại tiết diện Mtd = 96.66 kNm

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt =79.2 kNm

119 , 1

81 , 69 66 ,

Trang 16

§o¹n kÐo dµi:

33

2

10 24

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 80.55 kNm

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t =79.2 kNm

§é dèc i = 52 8 ( )

119 , 1

48 , 21 55 , 80

2 , 79 55

2

10 8 , 52

§é dèc i = 62 , 4 ( )

119 , 1

8 , 69

kN



 x = 0 3m 300mm

4 , 62

2 , 51 8

2

10 4 , 62

§é dèc i = 52 , 8 ( )

119 , 1

48 , 21 55 , 80

2 , 51 55

2

10 8 , 52

1119

80.55

79.2

21.48 x

1119

51.2

69.81 x

Trang 17

*)T¹i tiÕt diÖn Gèi B (200 x 400mm)

-C¾t 1d18 thanh sè 5 Bªn tr¸i:

§é dèc i = 49 ( )

562 , 1

8 , 76

2

10 49

§é dèc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

3 , 35 8 , 76

1 , 61 8

2

10 73 , 37

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t =44 kNm

§é dèc i = 49 ( )

562 , 1

8 , 76

2

10 49

§é dèc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

3 , 35 8 , 76

§o¹n kÐo dµi:

Trang 18

W = 5 18 290mm

4 , 75

2

10 73 , 37

+)Tại tiết diện Nhịp Giữa ( 1160 x 400 mm)

-Cắt 1d14 thanh số 7 Bên trái:(Bên phải lấy đối xứng )

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt =51.2 kNm

Độ dốc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

7 , 18 2 , 60

2 , 51 2

2

10 73 , 37

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt =44 kNm

Độ dốc i = 32 , 5 ( )

100 , 1

29 8 , 64

32

44 8

2

10 5 , 32

29

44 64.8

x

1100

Trang 19

-Đoạn dầm chính kê lên tờng bằng chiều dày tờng: Sd = bt=330(mm).

-Nhịp tính toán: khoảng cách giữa các trục cột.L = 3 L1 = 3.1,95 m = 5,85 (m)

-Dầm chính đợc tính theo sơ đồ đàn hồi:

1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950

58505850

p g

Sơ đồ tính toán của dầm chính

2.Xác định tải trọng:

- Hoạt tải tập trung: P=pdp.L2=25,74 5,8 = 149.2(kN)

-Trọng lợng bản thân dầm đa thành các lực tập trung (kể đến cả lớp vữa trát):

Trang 20

3.Tính và vẽ biểu đồ Bao mô men:

*a)Các trờng hợp đặt tải :

Trang 21

MG =  GL   59 2  5 85  346 6  

MPi =  PL    149 2  5 85  873 , 5  

Do tính chất đối xớng nên chỉ cần tính cho 2 nhịp

Bảng xác định tung độ biểu đồ mô men ( kNm)

M = 291-

3

4 , 277

= 198.7kNm

Trang 23

M = 291-

3

3 , 163

= 182.3 kNm

Trang 26

Bảng xác định tung độ biểu đồ mômen thành phần và biểu đồ bao mômen

Trang 27

*)Gèi 4

3 , 156 ) 3 , 156 5 , 375 ( 1950

150 1950

150 150

314.1

Gèi 7

Trang 28

314.1 375.5

Xét 2 tiết diện a và b cách nhau một đoạn x , chênh lệch mômen 2 tiết diện là

M = Ma - Mb Do đó lực cắt giữa 2 tiết diện là Q=

Trang 31

Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15 : Rb = 8.5 Mpa ; Rbt = 0.75 MPa

Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại CII : Rs = 280 MPa

Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại CI : Rsw = 175 MPa

*)Cốt dọc

-)Tại tiết diện ở nhịp:

Tơng ứng với giá trị mômen dơng , bản cánh chịu nén , tiết diện tính toán là tiết diện chữ T

h

b L

L S

f

dc f

480 80

6 6

2750 )

300 5800

( 2 )

( 2

975 1950

3 6 )

3 ( 6

' 2 1

Chọn Sf = 480 mm

Trang 32

ChiÒu réng b¶n c¸nh : bf

'

= bdc + 2Sf = 300 + 2480 = 1260 mmKÝch thíc tiÕt diÖn ch÷ T lµ :

 ) = 523 kNmNhËn xÐt : M < Mf nªn trôc trung hoµ qua c¸nh tÝnh cèt thÐp theo tiÕt diÖn ch÷ nhËt

0 8 , 5 1260 650

10 6 , 332

,8076,0

0 8 , 5 1260 650

10 2 , 232

,8051,0

0 8 , 5 300 620

10 5 , 337



= 2452 mm2

Trang 33

KiÓm tra hµm lîng cèt thÐp:

 1 , 3 %

620 300

0 8 , 5 300 620

10 5 , 279



RS

b bh R

NhÞp gi÷a 232.2 0.05 0.051 1276 0.65 2d25 +1d20 1296Gièi 7 280.7 0.285 0.344 1944 0.99 2d25 +3d20 1924KiÓm tra hµm lîng cèt thÐp :

min = 0.05%

  =



= 0.65280

5 8

= 2,0%

Trang 34

nhÞp biªn gèi 4

gèi 7nhÞp gi÷a

500

233 3

700

3

Chän s = 150 mm bè trÝ trong ®o¹n ®Çu dÇm gÇn gèi tùa

150 300

50

2 10 23

10 21 5

175 

na

Trang 35

Khả năng chịu lực của cốt đai và bêtông:

Qswb = bt sw

b n f

10 7 , 272

620 300 75 0 ) 0 1 ( 5 , 1 )

1

(

3

2 2

0 4

Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính :

F = P + G – Lớp 05X2 – Khoa Xây dựng G0 = 149,2 + 59.2 – Lớp 05X2 – Khoa Xây dựng 9.45 = 198,95 kN

Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn d10 ( asw = 79 mm2 ), n = 2 nhánh Số lợng cốt treo cần thiết:

m

43 , 4 175

79 2

650

400 650 1 10 95 , 198

s

R a n

h

h F

Chọn m = 6 đai, bố trí mỗi bên dầm phụ 3 đai trong đoạn 250 mm 

Khoảng cách cho phép bố trí cốt treo dạng đai : Str = bdp + 2hs = 200 + 500 = 700 mm

4)Biểu đồ vật liệu

a)Tính khả năng chịu lực của tiết diện

-Tại tiết diện đang xét cốt thép bố trí có tiết diện As

-Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm và ao,gối = 40 mm

-Khoảng cách thông thuỷ giữa 2 thanh thép theo phơng chiều cao dầm t = 30 mm

b

s s

) 1 5 2 3 5 2 ( 28 6 ) 1 5 , 2 ( 14 , 3 ) 25 1 5 2 ( 82

.

8

1924 280

) 1 5 , 2 3 5 2 ( 28 , 6 ) 25 1 5 2 ( ) 82

8

1664 280

Trang 36

8

982 280

) 25 , 1 8 2 3 4 ( 82 , 9 ) 25 , 1 4 ( 73 , 14

2454 280

) 25 , 1 5 , 2 3 4 ( 82 , 9 ) 25 , 1 4

1963 280

982 280

) 25 1 5 2 ( 14 3 ) 25 1 5 2

8

1296 280

8

982 280

) 1 5 , 2 3 4 ( 28 , 6 ) 1 5 2 3 4 ( 14 , 3 ) 25 , 1 4 ( 82

Trang 37

 0 344

631 300 5 8

1924 280

) 1 5 2 3 4 ( 28 , 6 ) 25 , 1 4 ( 82 9

1610 280

982 280

biên

2d25 + 3d20 1924 55 645 0.078 0.075 334.2 0.3Cắt 1d20 còn 2d25 + 2d20 1664 56 644 0.067 0.065 290

Cắt 2d20 còn 2d25 982 35.7 664.3 0.038 0.038 179.6Gối 4 Cắt 1d25 còn 4d25 5d25 24541963 7580 625620 0.4310.348 0.3380.287 281.6337 0.1

Cắt 2d25 còn 2d25 982 42.5 657.5 0.164 0.15 166Nhịp

Giữa

2d25 + 1d20 1296 37.5 664.3 0.05 0.049 229.2 1.0Cắt 1d20 còn 2d25 982 35.7 664.3 0.038 0.038 179.6Gối 7

2d25 + 3d20 1924 69 631 0.344 0.278 283 0.8Cắt 1d20 còn 2d25+2d20 1610 73 627 0.282 0.242 242.8Cắt 2d20 còn 2d25 982 52.5 647.5 0.166 0.152 163.2

5)Xác định tiết diện cắt lý thuyết

+)Tại tiết diện Nhịp biên ( 1260 x 700 mm)

Xét bên trái : Cắt 1d20 Thanh số 3

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt = 290 kNm

Độ dốc i = 170 5 ( )

95 1

6 , 332

Trang 38

 x = 250mm

5 , 170

290 6

2

10 5 , 170

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t = 290kNm

§é dèc i = 37 , 9 ( )

95 1

7 , 258 6 , 332

290 6

2

10 3 , 246

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t = 179.6 kNm

§é dèc i = 170 , 5 ( )

95 1

6 , 332

kN



 x = 898mm

5 , 170

6 179 6

10 5 , 170 8 ,

§é dèc i = 246 3 ( )

95 1

7 , 221 7 , 258

6 179 7

2

10 3 246

375.5

x 281.6

Trang 39

§é dèc i = 272 , 7 ( )

95 1

3 , 156 5 , 375

6 , 281 5

2

10 7 , 272

§é dèc i = 253 , 9 ( )

95 1

7 , 119 5 , 375

6 , 281 5

2

10 9 , 253

§é dèc i = 272 , 7 ( )

95 1

3 , 156 5 , 375

166 5

2

10 7 , 272

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 375,5 kNm

§é dèc i = 253 , 9 ( )

95 1

7 , 119 5 , 375

166 5

2

10 9 , 253

Trang 40

+)T¹i tiÕt diÖn NhÞp Gi÷a ( 1260 x 700 mm)

XÐt bªn tr¸i : C¾t 1d20 cßn 2d25 Thanh sè 3

§é dèc i = 220 , 5 ( )

95 1

7 , 221 4 , 208

6 179 4

10 5 , 220

§é dèc i = 196 , 4 ( )

95 1

8 , 150 2 232

6 179 2

2

10 4 , 196

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 314.1kNm

95 1

4 , 136 1 , 314

2

10 231

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 314.1kNm

95 1

4 , 136 1 , 314

Trang 41

Đoạn kéo dài:

6 , 116

2

10 231

1075 1011 1035

biểu đồ bao vật liệu

972

982 560

204.7 (2d28)

Trang 43

Định dạng
Số trang	44
Dung lượng	1,61 MB