Thuyết minh đồ án bê tông cốt thép 1 khoa xây dựng đại học kiến trúc HN

Ta có sàn sờn toàn khối bản dầm... -Nhịp tính toán của bản:Đoạn bản sàn kê lên tờng Cb=120mm... TảI trọng tác dụng lên dầm phụ: -Coi tải trọng trên dầm là phân bố đều theo chiều dài : qd

Trang 2

1/ sơ đồ bản sàn:

_ Xét tỉ số 2 cạnh ô bản : 2 4 2

1 2

5

1

2   

L L

-Xem bản làm việc một phơng Ta có sàn sờn toàn khối bản dầm

1 ( L m

1 ( ) 4

1 2

1 ( L m

1 4

1 (

Trang 3

-Nhịp tính toán của bản:Đoạn bản sàn kê lên tờng Cb=120mm

-Nhịp giữa: Lo=L1- bdp=2100 - 200=1900 (mm)

-Nhịp biên:

2

120 2

340 2

200 2100 2

2 2

1       

 dp t b

b

C b b L

 Chênh lệch giữa các nhịp : 100 % 0 5 %

1900

1890 1900

-Hoạt tải tính toán: pS= f,p.pc=1,26.5=7.8 (KN/m2)

-Tĩnh tải tính toán đợc tính theo công thức:gs = (f,iiiết quả tính ghi vào bảng sau:

δi

(mm)

Trị tiêuchuẩn

gs

(kN/m2

Hệ số

độ tin cậy

Trang 4

-Momen lớn nhất ở nhịp biên:

-Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15 : Rb = 8.5 MPa

-Cốt thép bản sàn sử dụng loại CI : Rs = 225 MPa

-Từ các giá trị mômen ở nhịp và gối , giả thiết a = 15 mm tính cốt thép theo công thức sau:

ho = h - a = 80 - 15 = 65 mm

 m =

2

o b

Trang 5

A S =

S

o b b

R

h b

R .

A

. max =

S

b b

0  = 1.4%

B¶ng tÝnh cèt thÐp cho b¶n sµnTiÕt diÖn M

(kNm m  (mmAS2/m ( %) d Chän cèt thÐp

(mm) (mma (mmASC2/m)NhÞp biªn 3.73 0.104 0.110 270 0.41 6/8 140 359

Trang 6

* Đối với các ô bản có dầm liên kết ở 4 biên , vùng gạch chéo hình dới đây đợc giảm 20% lợng thép so với kết qủa tính đợc.

d d

% 50

200 6

Bố trí cốt thép cho bản sàn nh hinh dới đây:

SVTH: nguyễn đình mạnh Lớp 08X2 Khoa Xây dựng – Lớp 08X2 – Khoa Xây dựng – Lớp 08X2 – Khoa Xây dựng - ĐHKTHN

Trang 8

- Dầm phụ là dầm liên tục 5 nhịp Và đợc tính theo sơ đồ khớp dẻo.

- Dầm chính có bdc=300 mm, chiều dày tờng b = 340 mm

- Đoạn kê lên tờng của dầm phụ: Cdp= 220(mm)

340 2

300 5000 2

2 2

7 , 4 79 , 4

% 100

Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ

Trang 9

p dp gdp

5500

Sơ đồ tính toán của dầm phụ

2/ TảI trọng tác dụng lên dầm phụ:

-Coi tải trọng trên dầm là phân bố đều theo chiều dài : qdp= pdp+gdp

38 16

Tung độ tại các tiết diện của biểu đồ bao momen tính theo công thức :

M =  qdp L2 (đối với nhịp biên Lo=Lob) với ,k tra phụ lục 8

- Kết quả tính toán trình bày trong bảng dới:

Mômen âm triệt tiêu các gối tựa một đoạn:

X1 = kLob = 0.264.79= 1.245(m)

Mômen dơng triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn:

*)Đối với nhịp biên:

Trang 10

 Biểu đồ bao Lực cắt dầm phụ: Q(KN)

Tung độ của biểu đồ bao lực cắt xác định nh sau:

Gối thứ 1: Q1=0.4qdp Lob = 0.44.79 26 = 49.82 kN

Bên trái gối thứ 2: QT

2 =0.6 qdp Lob = 0.6  4.7 26 = 73.32 kNBên phải gối thứ 2 và bên trái gối thứ 3:

Qp = QT

3 = QP = 0.5 qdp  Lo = 0.5 4.7 26 = 61.1 kN

1562

825 840

Trang 11

115

94.3

94.3 94.3

q kN

4/ tính toán cốt thép dọc:

Bê tông có cấp độ bền B15: Rb =8.5 MPa ; Rbt = 0.75 MPa

Cốt thép dọc của dầm sử dụng loại CII : Rs = 280 MPa

Cốt đai sử dụng loại CI : RSW = 175 MPa

a) Cốt dọc

*)Tại tiết diện ở nhịp

Tơng ứng với giá trị mômen ,bản cánh chịu nén , tiết diện tính toán là tiết diện chữ TVới

h

b L

dc dp f

3 783 )

300 5000

( 6 ) (

6

950 )

200 2100

( 2 ) (

2

480 80

6 6

2 1 /

Gỉa thiết a = 45 mm  ho = h - a = 400 - 45 = 355 mm

Mf = b

Rbb'

fh' f

/

h

h f o

08 0 4

0 = 283.97 kNm

Nhận xét : M < Mf nên trục trung hoà qua cánh , ta tính cốt thép theo tiết diện chữ

nhật b'

f hdp = 1160  400 mm

*) Tại tiết diện ở gối:

Tơng ứng với giá trị mômen âm , bản cánh chịu kéo , tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdp hdp = 200 400 mm

Trang 12

Tiết diện tính cốt thép dầm phụ

Bảng tính cốt thép cho dầm phụ

Tiết diện M

(kNm) m  (mmAs2) (%) Chọn cốt thép

Chọn ASC(mm2)Nhịp biên

b b



= 0.37

280

5 8

= 1.1%

Trang 13

gèi C nhÞp gi÷a

7

b) Cèt ngang:

TÝnh cèt ®ai cho tiÕt diÖn bªn tr¸i gèi 2 cã lùc c¾t lín nhÊt Q = 115 kN

KiÓm tra ®iÒu kiÖn tÝnh to¸n:

2

2 0

355 75 0 200 ) 0 0 1 ( 2

2 0

4 ( 1  )

10 115

355 200 75 0 ) 0 1 ( 5

1      = 242 mm

500

133 3

400 3

Chän s =130 mm bè trÝ trong ®o¹n L4 ®o¹n ®Çu dÇm

KiÓm tra :

Trang 14

w1 =1+ 5

130 200

28 2 10 23

10 21 5

500

300 4

400 3 4 3

Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L2 ở giữa dầm

-Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm và ao,gối = 40 mm

-Khoảng cách thông thuỷ giữa 2 thanh thép theo phơng chiều cao dầm t = 30 mm

s s

bh R

A R

1160400

3d18+2d14Cắt 1d18 còn 2d18 +2d14Cắt 2d14 còn 2d18

1071817509

474234

353358366

0.0860.0650.04

0.0820.0630.038

100.179.251.2

2.1

Gối B

200400

3d18+2d14Cắt 1d18 còn 2d18 +2d14Cắt 2d14 còn 2d18

1071817509

626649

338334351

0.5220.4020.238

0.3860.3220.21

7561.144

-1.9

Nhịp Gữa

1160x400 Cắt 1d14 còn 2d182d18+1d14 663509 3434 366366 0.0510.04 0.0380.05 66.251.2 2Gối C

200400 Cắt 1d18 còn 2d183d18 763509 4949 351351 0.3580.238 0.210.3 6244 -2.5

5)Xác định tiết diện cắt lý thuyết

+)Tại nhịp biên (1160 x 400 mm)

- )Cắt1d18 thanh số 1 : bên trái

Momen tại tiết diện Mtd = 96.66 kNm

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt =79.2 kNm

Độ dốc i = 24 ( )

119 , 1

81 , 69 66 ,

96





Đoạn kéo dài:

1119

69.81

79.2

96.66 x

Trang 15

W = 5 18 380mm

33

2

10 24

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 80.55 kNm

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t =79.2 kNm

§é dèc i = 52 8 ( )

119 , 1

48 , 21 55 , 80

2 , 79 55

2

10 8 , 52

§é dèc i = 62 , 4 ( )

119 , 1

8 , 69

kN



 x = 0 3m 300mm

4 , 62

2 , 51 8

2

10 4 , 62

§é dèc i = 52 , 8 ( )

119 , 1

48 , 21 55 ,

2 , 51 55

2

10 8 , 52

1119

80.55

79.2

21.48 x

1119

51.2

69.81 x

Trang 16

*)Tại tiết diện Gối B (200 x 400mm)

-Cắt 1d18 thanh số 5 Bên trái:

Độ dốc i = 49 ( )

562 , 1

8 , 76

2

10 49

Độ dốc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

3 , 35 8 , 76

1 , 61 8

2

10 73 , 37

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt =44 kNm

Độ dốc i = 49 ( )

562 , 1

8 , 76

2

10 49

Độ dốc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

3 , 35 8 , 76

Đoạn kéo dài:

Trang 17

W = 5 18 290mm

4 , 75

2

10 73 , 37

+)Tại tiết diện Nhịp Giữa ( 1160 x 400 mm)

-Cắt 1d14 thanh số 7 Bên trái:(Bên phải lấy đối xứng )

Độ dốc i = 37 , 73 ( )

100 , 1

7 , 18 2 , 60

2 , 51 2

2

10 73 , 37

Độ dốc i = 32 , 5 ( )

100 , 1

29 8 , 64

32

44 8

2

10 5 , 32

Trang 18

-Đoạn dầm chính kê lên tờng bằng chiều dày tờng: Sd = bt=330(mm).

-Nhịp tính toán: khoảng cách giữa các trục cột.L = 3 L1 = 3.1,95 m = 5,85 (m)

-Dầm chính đợc tính theo sơ đồ đàn hồi:

58505850

- Hoạt tải tập trung: P=pdp.L2=25,74 5,8 = 149.2(kN)

-Trọng lợng bản thân dầm đa thành các lực tập trung (kể đến cả lớp vữa trát):

Trang 19

3.Tính và vẽ biểu đồ Bao mô men:

*a)Các trờng hợp đặt tải :

*b) Xác định biểu đồ mômen cho từng trờng hợp

Tung độ của biểu đồ mômen tại tiết diện bất kì của từng trờng hợp đặt tải đợc xác định

Trang 20

MG =  GL   59 2  5 85  346 6  

MPi =  PL    149 2  5 85  873 , 5  

Do tính chất đối xớng nên chỉ cần tính cho 2 nhịp

Bảng xác định tung độ biểu đồ mô men ( kNm)

= 198.7kNm

Trang 22

= 182.3 kNm

Trang 25

Bảng xác định tung độ biểu đồ mômen thành phần và biểu đồ bao mômen

Trang 26

1950 1950

150 150

150 1950

Trang 27

m 5

92.7 70

68.1

6.6 34.2

Xét 2 tiết diện a và b cách nhau một đoạn x , chênh lệch mômen 2 tiết diện là

M = Ma - Mb Do đó lực cắt giữa 2 tiết diện là Q=

Trang 30

Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15 : Rb = 8.5 Mpa ; Rbt = 0.75 MPa

Cốt thép dọc của dầm chính sử dụng loại CII : Rs = 280 MPa

Cốt thép đai của dầm chính sử dụng loại CI : Rsw = 175 MPa

*)Cốt dọc

-)Tại tiết diện ở nhịp:

Tơng ứng với giá trị mômen dơng , bản cánh chịu nén , tiết diện tính toán là tiết diện chữ T

h

b L

L S

f

dc f

480 80

6 6

2750 )

300 5800

( 2 )

( 2

975 1950

3 6 )

3 ( 6

' 2 1

Chọn Sf = 480 mm

Trang 31

ChiÒu réng b¶n c¸nh : bf

'

= bdc + 2Sf = 300 + 2480 = 1260 mmKÝch thíc tiÕt diÖn ch÷ T lµ :

 ) = 523 kNmNhËn xÐt : M < Mf nªn trôc trung hoµ qua c¸nh tÝnh cèt thÐp theo tiÕt diÖn ch÷ nhËt

0 8 , 5 1260 650

10 6 , 332

,8076,0

0 8 , 5 1260 650

10 2 , 232

,8051,0

0 8 , 5 300 620

10 5 , 337



= 2452 mm2

Trang 32

Kiểm tra hàm lợng cốt thép:

 1 , 3 %

620 300

0 8 , 5 300 620

10 5 , 279



RS

b bh R

(mm2)Nhịp biên 332.6 0.0735 0.076 1890 0.97 2d25+ 3d20 1924Gối 4 337.5 0.34 0.434 2452 1.3 5d25 2454Nhịp giữa 232.2 0.05 0.051 1276 0.65 2d25 +1d20 1296Giối 7 280.7 0.285 0.344 1944 0.99 2d25 +3d20 1924Kiểm tra hàm lợng cốt thép :

min = 0.05%

  =

b b



= 0.65280

5 8

= 2,0%

Trang 33

gèi 7nhÞp gi÷a

500

233 3

700

3

Chän s = 150 mm bè trÝ trong ®o¹n ®Çu dÇm gÇn gèi tùa

KiÓm tra l¹i:w1 = 1 + 5 1 1, 1 3,

150 300

50

2 10 23

10 21 5

Trang 34

Khả năng chịu lực của cốt đai và bêtông:

Qswb = bt sw

b n f

10 7 , 272

620 300 75 0 ) 0 1 ( 5 , 1 )

1

(

3

2 2

0 4

Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính :

F = P + G – Lớp 08X2 – Khoa Xây dựng G0 = 149,2 + 59.2 – Lớp 08X2 – Khoa Xây dựng 9.45 = 198,95 kN

Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn d10 ( asw = 79 mm2 ), n = 2 nhánh Số lợng cốt treo cần thiết:

m

43 , 4 175

79 2

650

400 650 1 10 95 , 198

s

R a n

h

h F

Chọn m = 6 đai, bố trí mỗi bên dầm phụ 3 đai trong đoạn 250 mm 

Khoảng cách cho phép bố trí cốt treo dạng đai : Str = bdp + 2hs = 200 + 500 = 700 mm

4)Biểu đồ vật liệu

a)Tính khả năng chịu lực của tiết diện

-Tại tiết diện đang xét cốt thép bố trí có tiết diện As

-Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm và ao,gối = 40 mm

-Khoảng cách thông thuỷ giữa 2 thanh thép theo phơng chiều cao dầm t = 30 mm

b

s s

) 1 5 2 3 5 2 ( 28 6 ) 1 5 , 2 ( 14 , 3 ) 25 1 5 2 ( 82

.

8

1924 280

) 1 5 , 2 3 5 2 ( 28 , 6 ) 25 1 5 2 ( ) 82

8

1664 280

Trang 35

8

982 280

) 25 , 1 8 2 3 4 ( 82 , 9 ) 25 , 1 4 ( 73 , 14

2454 280

) 25 , 1 5 , 2 3 4 ( 82 , 9 ) 25 , 1 4

1963 280

982 280

) 25 1 5 2 ( 14 3 ) 25 1 5 2

8

1296 280

8

982 280

) 1 5 , 2 3 4 ( 28 , 6 ) 1 5 2 3 4 ( 14 , 3 ) 25 , 1 4 ( 82

Trang 36

 0 344

631 300 5 8

1924 280

) 1 5 2 3 4 ( 28 , 6 ) 25 , 1 4 ( 82 9

1610 280

982 280

biên

2d25 + 3d20 1924 55 645 0.078 0.075 334.2 0.3Cắt 1d20 còn 2d25 + 2d20 1664 56 644 0.067 0.065 290

Cắt 2d20 còn 2d25 982 35.7 664.3 0.038 0.038 179.6Gối 4 Cắt 1d25 còn 4d25 5d25 24541963 7580 625620 0.4310.348 0.3380.287 281.6337 0.1

Cắt 2d25 còn 2d25 982 42.5 657.5 0.164 0.15 166Nhịp

Giữa

2d25 + 1d20 1296 37.5 664.3 0.05 0.049 229.2 1.0Cắt 1d20 còn 2d25 982 35.7 664.3 0.038 0.038 179.6Gối 7

2d25 + 3d20 1924 69 631 0.344 0.278 283 0.8Cắt 1d20 còn 2d25+2d20 1610 73 627 0.282 0.242 242.8Cắt 2d20 còn 2d25 982 52.5 647.5 0.166 0.152 163.2

5)Xác định tiết diện cắt lý thuyết

+)Tại tiết diện Nhịp biên ( 1260 x 700 mm)

Xét bên trái : Cắt 1d20 Thanh số 3

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt = 290 kNm

Độ dốc i = 170 5 ( )

95 1

6 , 332

Trang 37

 x = 250mm

5 , 170

290 6

2

10 5 , 170

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt = 290kNm

Độ dốc i = 37 , 9 ( )

95 1

7 , 258 6 , 332

290 6

2

10 3 , 246

Momen tại tiết diện cắt Mtd cắt = 179.6 kNm

Độ dốc i = 170 , 5 ( )

95 1

6 , 332

kN



5 , 170

6 179 6

10 5 , 170 8 ,

Độ dốc i = 246 3 ( )

95 1

7 , 221 7 , 258

6 179 7

2

10 3 246

375.5

x 281.6

Trang 38

§é dèc i = 272 , 7 ( )

95 1

3 , 156 5 , 375

6 , 281 5

2

10 7 , 272

§é dèc i = 253 , 9 ( )

95 1

7 , 119 5 , 375

6 , 281 5

2

10 9 , 253

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t =166 kNm

§é dèc i = 272 , 7 ( )

95 1

3 , 156 5 , 375

166 5

2

10 7 , 272

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 375,5 kNm

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t =166 kNm

§é dèc i = 253 , 9 ( )

95 1

7 , 119 5 , 375

166 5

2

10 9 , 253

Trang 39

+)T¹i tiÕt diÖn NhÞp Gi÷a ( 1260 x 700 mm)

XÐt bªn tr¸i : C¾t 1d20 cßn 2d25 Thanh sè 3

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t = 179.6 kNm

§é dèc i = 220 , 5 ( )

95 1

7 , 221 4 , 208

6 179 4

10 5 , 220

Momen t¹i tiÕt diÖn c¾t Mtd c¾t = 179.6 kNm

§é dèc i = 196 , 4 ( )

95 1

8 , 150 2 232

6 179 2

2

10 4 , 196

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 314.1kNm

§é dèc i = 231 ( )

95 1

4 , 136 1 , 314

2

10 231

Momen t¹i tiÕt diÖn Mtd = 314.1kNm

§é dèc i = 231 ( )

95 1

4 , 136 1 , 314

Trang 40

 x = 655mm

231

2 , 163 1

2

10 231

1075 1011 1035

biểu đồ bao vật liệu

204.7 (2d28)

Trang 42

Định dạng
Số trang	43
Dung lượng	1,58 MB