ĐỒ ÁN NỀN MÓNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC

- Kích thước mặt bằng của kết cấu phần trên.. Mực nước ngang mặt đất tự nhiên... - Căn cứ vào tài liệu địa chất ta chọn cọc treo... Gvhd: Nguyễn Văn Lộc II.. - 2 là cường độ chịu kéo của

Trang 1

Gvhd: Nguyễn Văn Lộc

ĐỒ

Á

N

Ề

N

M

Ó

NG

PH

Ầ

N

III

THI

Ế

T

K

Ế

M

Ó

NG

C

Ọ

C

(Đề số 44)

1.

T

à

iii

i

li

ệệệ

ệ

u

v

ềềề

ề

ccc

c

ô

ng

tr

ììì

ì

nh.

- Kích thước mặt bằng của kết cấu phần trên

+ Chiều dài: l 8m

+ Chiều rộng: b 3m

- Tải trọng tính toán:

+ Thẳng đứng: N tt  29000KN

+ Nằm ngang: T tt  900KN

+ Mô men: M tt  9500KNm

- Tải trọng tiêu chuẩn:

+ Thẳng đứng: N tc  27000KN

+ Nằm ngang: T tc  900KN

+ Mô men: M tc  9500KNm

- Độ lún giới hạn: S gh  9cm

2.

T

à

iii

i

li

ệệệ

ệ

u

v

ềềề

ề

đị

a

ch

ấ

t.

Đất nền gồm 2 lớp:

- Lớp trên là cát hạt vừa, độ chặt trung bình, góc ma sát trong o ; trọng lượng

30





riêng 3 Lớp đất này dày 8 m kể từ mặt đất

/

19KN m





- Lớp dưới là á sét có độ sệt B = 0,3, chỉ số dẻo A = 21, hệ số rỗng   0 , 6, góc ma

18



biến dạng 2 Mực nước ngang mặt đất tự nhiên

/

30000KN m

E o 

C¸t h¹t võa

Trang 2

B

À

III

I

L

À

M

I.

Ch

ọ

n

lo

ạ

iii

i

ccc

c

ọ

ccc

c

v

à

đà

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- Căn cứ vào tài liệu địa chất ta chọn cọc treo

- Tỷ lệ 0 , 031 0 , 07 nên không cần dùng cọc xiên, sử dụng cọc đứng

29000

900







P T

1.

Ch

ọ

n

đà

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- L d  10m

- b d  4m

- h d  1m

2.

Ch

ọ

n

lo

ạ

iii

i

ccc

c

ọ

c.

- Tiết diện cọc: d 0 , 3m 30cm

- Chiều dài cọc: l coc  20m

- Vật liệu cọc:

/ 1350 /

+ Cốt thép 4  26 ,CT5 cán nóng: R a  2700Kg/cm2  27000T/m2

- Thi công bằng búa Điêzen

- Liên kết cọc với đài 0,3m

426

Trang 3

II.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

v

ậ

ttt

t

li

ệệệ

ệ

u

v

à

theo

đấ

ttt

t

n

ềềề

ề

n.

1.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

vvv

v

ậ

ttt

t

li

ệệệ

ệ

u

)

.

( a a a b b b

VL

- m 1 ;m a m b  1

- 2 là cường độ chịu kéo của cốt thép

/

27000T m

R a 

- 2 là cường độ chịu kéo của bê tông

/

1350T m

R b 

10 24 , 21 26







- 2 là diện tích tiết diện ngang của cọc (bỏ qua cốt thép)

09 , 0 3 , 0 3

,

F b  

T F

R m F R m m

P c VL  ( a. a. a  b. b. b)  1 ( 1 27000 21 , 24 104  1 1350 0 , 09 )  178 , 84

2.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

đấ

ttt

t

n

ềềề

ề

n.

Theo phương pháp thống kê tra bảng R, f i:

)

.

dn

P

09 , 0 3 ,

d

F   

- U  4d  4 0 , 3  1 , 2m

- m 1 ;m f m R  1

- R: sức kháng tính toán của đất ở mũi cọc, mũi cọc nằm trong đất sét có độ sệt

, độ hạ chân cọc là 21m, tra bảng ta được 3

,

0



- f i: sức kháng tính toán ở mặt bên của cọc trong phạm vi lớp đất thứ i dày l i

được tính như ở bảng dưới đây

l i f i

bình quân (m) l i(m) f i(T/m 2 ) l i f i

Cát

Á sét

m

l coc  20 l i.f i  102 3

Trang 4

3.

S

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

c.

)

; min(

d

dn c vl

vl c c

k

P k

P

P 

4 , 1

25 , 1









d

vl

k

T P

dn c

vl c

52 , 164

84 , 178









T

4 , 1

52 , 164

; 25 , 1

84 , 178



III.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ố

lll

l

ượ

ng

ccc

c

ọ

ccc

c

v

à

b

ố

tr

ííí

í

ccc

c

ọ

c.

1.

X

á

ccc

c

đị

nh

sss

s

ố

lll

l

ượ

ng

ccc

c

ọ

c.

c

P

n.

-   1 , 3 là hệ số gia tăng số cọc do tải trọng lệch tâm gây ra

- P: Tổng tất cả tải trọng tác dụng lên đầu cọc

PN tt G dai  29000  10 4 1 25  30000KN  3000T

19 , 33 514 , 117

3000 3 , 1

c

P

n 

Vậy chọn số cọc n 36 cọc

2.

B

ố

tr

ííí

í

ccc

c

ọ

ccc

c

trong

m

ó

ng:

Khoảng cách các cọc như nhau 3d c 6d

y

x

Trang 5

3.

Ki

ểểể

ể

m

tra

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

ccc

c

ọ

c.

a Dọc trục.

Điều kiện:









 0

min

max

P



 

min

max

.

i

x

x M n

P P

+ n 36: số lượng cọc

+ xmax  1 , 65m: khoảng cách từ cọc xa nhất đến trục y

+ x i2  54 , 45 với x i là khoảng cách từ cọc thứ i đến trục y

+ P  3000T

+ M M tt T tt.h dai  950  90 1  1040Tm

T P

82 , 51 45

, 54

65 , 1 1040 36

3000

85 , 114 45

, 54

65 , 1 1040 36

3000

min

max











Vậy hay cọc chịu tải đứng tốt









 0

min

max

P

b Ngang trục.

Điều kiện: P P N T

c N

6

max  

c tt

N

n

T P

P     2 , 5 

36

90

max

Vậy cọc chịu tải ngang tốt

IV.

Ki

ểểể

ể

m

tra

m

ó

ng

ccc

c

ọ

ccc

c

theo

TTGH

2.

















gh

S S

cm S

1 X á c đị nh k í ch th ướ c c ủ a kh ố i m ó ng quy ướ c.

Trang 6

i

i i tb

h

2 , 22 20

13 18 7 30













o tb

coc

4

2 , 22 20 2 6 , 3 4



(B là khoảng cách 2 mép cọc ngoài cùng theo chiều rộng móng)

o tb

coc

4

2 , 22 20 2 3 , 8 4



(L là khoảng cách 2 mép cọc ngoài cùng theo chiều dài móng)

B

§¸y mãng

Bqu

tb/4

2.

X

á

ccc

c

đị

nh

á

p

su

ấ

ttt

t

đá

yyy

y

m

ó

ng.

W

M F

N

P   

min

max

303 , 91 19 , 12 49 , 7

B

F  qu qu  

2 2

977 , 113 6

49 , 7 19 , 12 6

.

m B

L

W  qu qu  

dn tc qu m



m T

tb

dn 



- M M tcT tc.H m  950  90 21  2840Tm

















2

2 max

/ 655 , 25 2840 365

, 4617

/ 489 , 75 977 , 113

2840 303

, 91

365 , 4617

m T P

Trang 7

3.

Ki

ểểể

ể

m

tra

sss

s

ứ

ccc

c

ch

ịịị

ị

u

ttt

t

ả

iii

i

ccc

c

ủ

a

n

ềềề

ề

n

d

ướ

iii

i

m

ũ

iii

i

ccc

c

ọ

c.

Điều kiện:









tc

tc tb

R P

2 , 1

max

- Tính R tc:









qu dn

4 4



2 , 1



m

3 3

1

1dn   n  19  10  9KN/m  0 , 9T/m

3 3

2

2dn n 18 , 5 10 8 , 5KN/m 0 , 85T/m











m

h1  8



m

h2  13



2

/ 6 ,

1 T m

c 





















31 , 5

72 , 2

43 , 0 18

4

D B

A

o



/ 048 , 73 6 , 1 31 , 5 ) 13 85 , 0 8 9 , 0 (

72 , 2 49 , 7 85 , 0 43 , 0 2

,

/ 658 , 87 048 , 73 2 , 1

.

2

,

/ 752 , 50 2

655 , 25 489 , 75

P









tc

tc tb

R P

2 , 1

max

4.

T

ííí

í

nh

to

á

n

độ

lll

l

ú

n

m

ó

ng

ccc

c

ọ

c:

Điều kiện:

















gh

S S

cm S

a Tính độ lún S

- Vẽ biểu đồ ứng suất bản thân:  zd  dn.h

Trang 8

















2

;

1

qu qu

qu

B

Z B

L

f

k

63 , 1 49 , 7

19 , 12





qu

B

L

m

h

d

z  72  8 , 5



- Xác định H a: Tại  z d  5  z ta có H a  14 , 793m 15m

- Chia H a thành 10 lớp: h H a m

10

15

10  



- Độ lún S:





2 /

qu

B

m KN

z

m KN

d z



13 14.793

14.793

61.4

308.24

Trang 9

cm m

S

06 , 6 0606 , 0 ) 2

89 , 64 52 , 74 15 , 84

17

,

108

33 , 132 17 , 162 68 , 204 52 , 254 01 , 301 2

85 , 323 (

5 , 1

30000

8

,

0







Vậy S  6 , 06cmS gh  9cm

b Tính chênh lệch lún S

 tg B

S  qu.



3

2 2

2

).

1 (



















qu o

o

B E

M k

Trong đó:

- M  2480Tm 24800KNm

- Hệ số nở hông:  o  0 , 37

/

30000KN m

E o 

- B qu  7 , 49m

49 , 7

19 , 12

2 





B

L

qu

0046 , 0 2

49 , 7 30000

24800 ).

37 0 1 (

34

,

0

3

2



















tg 

cm m

tg B

S  qu  7 , 49 0 , 0046  0 , 0345  3 , 45



















gh

S S

cm S

Trang 10

Bqu

Định dạng
Số trang	10
Dung lượng	291,64 KB