Bài tập lớn đồ gá tính càng gạt và phay

Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá Bài tập lớn đồ gá

TRƯỜNG ĐHBK HÀ NỘI

BỘ MỘN CÔNG NGHỆ CTM

CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA

VIỆT NAM Độc lập – Tự do – Hạnh phúc

NHIỆM VỤ BÀI TẬP LỚN MÔN HỌC ĐỒ GÁ

Họ và tên sinh viên : Nguyễn Bá Học

Lớp : kỹ thuật cơ khí 5 MSSV : 20100324 Khóa : 55

1 Đầu đề bài tập lớn :

Tính toán và thiết kế đồ gá chuyên dùng gia công chi tiết gối đỡ ở nguyên công 4

2 Các tài liệu ban đầu để thiết kế :

- Bản vẽ chi tiết gia công

- Lập tiến trình công nghệ gia công chi tiết

- Bản vẽ sơ đồ nguyên công cần tính toán thiết kế đồ gá

3 Nội dung tính và thiết kế : đồ gá phay kích thước 60

3.1- Phân tích sơ đồ gá đặt (định vị kẹp chặt)

3.2- Chọn cơ cấu định vị phù hợp mặt chuẩn

3.3- Chọn cơ cấu kẹp chặt

3.4- Tính lực kẹp W cần thiết ( tác dụng ngoại lực ,trên sơ đồ gá đặt ,lập phương trình cân bằng ,quan hệ giữa lực kẹp W và sinh lực

Q )

3.5- Chọn cơ cấu dẫn hướng và so dao nếu cần

3.6- Chọn cơ cấu định vị ,kẹp chặt đồ gá lên máy và cơ cấu phân độ nếu cần

3.7- Thiết kế hoặc chọn thân đồ gá

4 Vẽ bản vẽ đồ gá trên khổ giấy A3.

Ngày 27 tháng 09 năm 2013

Giáo viên hướng dẫn

GVC.Nguyễn Luyến

TIẾN TRÌNH CÔNG NGHỆ

Thứ

tự Nguyên công Máy Đồ gá Dụng cụ Ghi chú

bên

n dùng

tinh – Mặt đáy

lỗ ϕ20 2A55 n dùngChuyê P18 Chuẩntinh –

Mặt đáy

mặt đầu 6H811 n dùngChuyê BK8 Chuẩntinh –

Mặt đáy và

2 lỗ

Mặt đáy và

2 lỗ

đầu

n dùng

tinh – Mặt đáy và

2 lỗ

M10

n dùng

tinh – Mặt đáy và

2 lỗ

VII

I Gia cônglỗ 6H821 n dùngChuyê BK8 Chuẩntinh –

Mặt đáy và

2 lỗ

PHẦN THUYẾT MINH

Nhiệm vụ : tính toán thiết kế đồ gá cho nguyên công IV là

nguyên công phay 2 mặt đầu của Gói Đỡ đạt kích thước 60 -0.074

và R z =20

I- Phân tích sơ đồ gá đặt.

1- Yêu cầu kỹ thuật của chi tiết.

Chi tiết gối đỡcó nhiệm vụ đỡ các ổ trục trong máy.Do vậy ,yêu cầu của kỹ thuật chủ yếu của chi tiết này là độ chính xác của lỗ

để lắp ghép với ổ ,độ song song của đường tâm lỗ với mặt đáy gối đỡ

Do không có yêu cầu gì đặc biệt nên ở nguyên coongnayf chỉ

cần đảm bảo kích thước 56-0.074 Độ song song giữa 2 mặt đầu và

độ vuông góc giữa 2 mặt đầu tâm lỗ và mặt đáy gối đỡ

Phương án gia công: chọn phương pháp phay hai mặt đầu đồng thời bằng dao phay đĩa 3 mặt cắt để có thể thay đổi vị trí khi dao mòn ,máy gia công chọn máy 6H82

2.Sơ đồ gá đặt

a.Chuẩn : xuất phát từ yêu cầu kỹ thuật của chi tiết và phương

án gia công ta có sơ đồ gá đặt như hình vẽ 1.Để thuận tiện cho việc gia công,tránh sai số tích lũy,do đó ta chọn chuẩn tinh

thống nhất là mặt đáy và 2 lỗ xỏ bu lông đã được gia công ở

nguyên công trước

b.Định vị: từ phương án chón chuẩn ta chọn cơ cấu định vị như

sau:

 Dùng 2 phiến tỳ để định vị chính ở mặt đáy,khống chế 3 bậc tư do

 Dùng 1 chốt trụ ngắn và 1 chốt chám định vị lỗ,khống chế

3 bậc tự do côn lại

c.Kẹp chặt: từ sơ đồ trên ta chọn phương án kẹp chwatj trên bàn

máy bằng cơ cấu bu lông đai ốc đòn kẹp liên động.phương lực kẹp vuông vóc với mặt định vị chính avaf vuông góc với phương kích thước dể tránh sai số kẹp chặt (tức εk=0)

II Tính lực kẹp

Để ảm bảo cho chi tiết ổn ịnh trên quá trình gia công khôngđảm bảo cho chi tiết ổn định trên quá trình gia công không đảm bảo cho chi tiết ổn định trên quá trình gia công không

bị sai lệch vị trí và biến dạng thì phải tính toán lực kẹp và lực cắt

Máy 6H82, N=4kW, η=0.75

Đồ gá chuyên dùng

W

Dụng cụ: dao phay ĩa 3 mặt cắt D=225,B=30.đảm bảo cho chi tiết ổn định trên quá trình gia công không

Với chế ộ cắt:đảm bảo cho chi tiết ổn định trên quá trình gia công không

- Chiều sâu cắt : t=3

- Lượng chạy dao: Sz=0.15(mm/răng), Svòng=3.3(mm/vòng)

- Vận tốc cắt : Vb=33(mm/phút)

Hệ số điều chỉnh:

- Hệ số phụ thuộc vào chu kỳ bền của dao : K1=1

- Hệ số phụ thuộc vào độ cứng của dao K2=2

- Hệ số phụ thuộc vào trạng thái mặt gia công K3=0.75

- Hệ số phụ thuộc vàodạng gia công thô K4=1

- Vt=21.8(mm/phút)

- nt

10 10 21,8 35( òng/ út)

D

Chọn theo máy:

- nm=36(vg/ph)

- Sm=118(vg/ph)

- Vt=25.4(mm/phút)

Công suất cắt : Nc=1.1 kW

1-Tính lực cắt khi phay

a-Tính số răng đồng thời tham gia cắt lớn nhất

từ sơ đồ trên biểu thị vị trí mà mà số răng đồng thời tham gia cắt lớn nhất ,ta có thể xác định được số răng tham gia cắt lớn nhất là:

tính góc α từ OdBOc,ta có:

40

2.20 49' 41 38' 41.65

o d

c

R R





Vậy số răng đồng thời tham gia cắt là:

Zđt=

41,65.20

Lấy Z=3 đế tính toán



b- Tính lực cắt khi phay ( P z )

Áp dụng công thức :

Pz=10.Cpx.K.B.Z.Szyp.txp/θqp.nw

Với các giá trị : bảng 5-41 sổ tay CNCTM

Vậy ta có:

PZ=

0,72 0,86 0,86

10.68,2.0,98.20.0,15 3

225 36o

Pz=6684(N)

Với nguyên công này sử dụng 2 dao cắt đồng thời nên ta có :

2PZ=2.66,84=13368(N)

2Pn=(0,60,8) 2PZ=10694(N)

Từ sơ đồ lực ta thấy lực Pn có xu hướng dẩy chi tiết tỳ vào chốt định

vị ,lực Pz có xu hướng nhấc chi tiết ra khổi bề mặt định vị và phiến

tỳ Do đó lực Pd là lực nguy hiểm nhất Vì vậy phải tính lực W theo Pd :

W=K.Pd

Ta có: Pn=(0,20,3) PZ ta chọn hệ số là 0,25

Pn=0,25.13368=3342(N)

Tính K=K0.K1.K2.K3.K4.K5.K6

Với :

 K0 là hệ số an toàn , K0=1,6

 K1 là hệ số lượng dư không đều , K1=1,2

 K2 là hệ số mon dao , K2=1

 K3 là cắt khong liên tục , K3=1,3

 K4 là hệ số nguồn lực không ổn định , K4=1,3

 K5 là hệ số vị trí của tay quay , K5=1

 K6 là hệ số lật phôi khi kẹp , K6=1

Ta có:

W=1,6.1,2.1.1,3.1,3.1.1.3342=10009 ( N )

Như vậy lực kẹp chi tiết cần thiết:

W=10009 N

Do chi tiết được kẹp trên 2 mỏ kẹp nên lực kẹp được chia đều cho 2

mỏ kẹp:

W1=W2=10009/2=5004,5 ( N )

W

III- Cơ cấu định vị , kẹp chặt ,so dao

1 Cơ cấu định vị:

a- Phiên tỳ (hình a)

Ta chọn phiến tỳ dễ chế tạo Vật liệu là thép 20 ,nhiệt luyện đạt độ cứng 55 đến 60 HRC

b- Chốt dùng chốt trụ chốt chám

 Chốt trụ (hình b)

Vật liệu thep Y8( CD80 )

Nhiệt luyện đạt độ cứng 55 đến 60 HRC

 Chốt trám

Kích thước như chốt tròn sau khi phay vát được chốt trám (phay vát ở kích thước ∅20 đã được gia công)

2 Cơ cấu kẹp chặt (hình c)

Để thuận lợi cho iệc thao tác đảm bảo năng suất và tính kinh tế ta chọn cơ cấu kẹp nhanh bằng ren vít thông qua đầu kẹp dùng đầu kẹp dạng cần

Sử dụng cơ cấu lien động để kẹp nhanh và lực phâ bố đều

Dựa vào bảng 8-30 sổ tay CNCTM II

Chọn L=45

L1=55

q=50

tính Q sinh ra do ren vít:

công thức tính:

1 1

Q= 5004.100.50 9149( )55  N

Theo bảng 8-51 chọn cơ cấu sinh lực là cà lê cặn tay vowisbu lông đai ốc Ta có:

M=16

Ptb=7.53

L=190

6 78

8 15

10 20

IV- Tính sai số chê tạo đồ gá

Ta có công thức :

[ct]

2 2

d



 

Trong đó:

gđ = c+k+ctđg+đc+m

[ct] sai số chế tạo cho phép của đồ gá

[gđ] sai số cho phép của đồ gá

[gđ] =

(25)  3 3 0,025

εc sai số chuẩn εc=0

εk sai số kẹp chặt εk=0

εm sai số về mòn εm=β N

do định vị bằng chốt chọn β=0,5 ; N=500

Vậy εm=β N =0,011(mm)

εdc sai số chuẩn εđảm bảo cho chi tiết ổn định trên quá trình gia công không c=0,01(mm)

thay số vào ta có:

Vậy ta có sai số chế tạo dồ gá là 0,02 mm