Thiết kế chung cư việt á bình dương

Bên cạnh đó, việc hình thanh các cao ốc văn phòng, chung cư cao tầng không những đáp ứng được nhu cầu về cơ sở hạ tầng mà còn góp phần tích cực vào việc tạo nên một bộ mặt mới của tỉnh m

MỤC LỤC

CHƯƠNG 0 KIẾN TRÚC 6

0.1 Mục đích xây dựng công trình 6

0.2 Sơ lược về công trình 6

0.3 Giải pháp mặt bằng và phân khu chức năng 6

0.4 Giải pháp đi lại 6

0.4.1 Giao thông đứng 6

0.4.2 Giao thông ngang 7

0.5 Đặc điểm khí hậu – khí tượng – thủy văn tại nơi xây dựng công trình 7

0.6 Các giải pháp kỹ thuật 7

0.6.1 Yêu cầu về phòng và chữa cháy 7

0.6.2 Hệ thống cấp nước 8

0.6.3 Hệ thống thoát nước 8

0.6.4 Hệ thống thông gió và chiếu sáng 8

0.6.5 Yêu cầu về thoát rác 8

0.6.6 Yêu cầu về chống sét 8

0.6.7 Yêu cầu hệ thống điện 8

0.6.8 Hệ thống thông tin liên lạc 9

0.6.9 Yêu cầu kỹ thuật khác 9

CHƯƠNG 1 TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 10

1.1 Lựa chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn 10

1.1.1 Kích thước sơ bộ tiết diện dầm 10

1.1.2 Chiều dày bản sàn hs 12

1.2 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn 13

1.2.1 Tĩnh tải 13

1.2.2 Hoạt tải 14

1.2.3 Tải trọng tường ngăn 14

1.3 Tính tốn các ơ bản sàn 15

1.3.1 Tính tốn các ơ bản làm việc một phương (bản loại dầm) 15

1.4 Kết luận 26

1.5 Bố trí cốt thép sàn tầng điển hình 26

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ CẦU THANG 27

2.1 Tính bản thang tầng 2 đến mái 27

2.1.1 Sơ đồ bố trí kết cấu cầu thang 27

2.1.3 Vật liệu 29

2.1.4 Xác định tải trọng 29

2.1.5 Tính toán nội lực bản thang 31

2.1.6 Tính cốt thép bản thang 33

2.2 Tính bản thang tầng trệt 34

2.2.1 Sơ đồ bố trí kết cấu cầu thang 34

2.2.2 Chọn kích thước tiết diện 35

2.2.3 Vật liệu 36

2.2.4 Xác định tải trọng 36

2.2.5 Tính toán nội lực bản thang 38

2.2.6 Tính cốt thép bản thang 40

2.3 Tính dầm chiếu nghĩ 41

2.3.1 Tải trọng 41

2.3.2 Nội lực 42

2.3.3 Tính cốt thép dọc 43

2.3.4 Tính cốt thép ngang 44

CHƯƠNG 3 TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI 46

3.1 Cơng năng và kích thước hồ nước mái 46

3.2 Tính tốn các cấu kiện của hồ nước mái 47

3.2.1 Bản nắp 47

3.2.2 Dầm đỡ bản nắp 50

3.2.3 Bản đáy 58

3.2.4 Dầm đỡ bản đáy 61

3.2.5 Bản thành 70

3.2.6 Cột hồ nước 75

3.2.7 Kết luận 76

3.2.8 Bố trí thép 76

CHƯƠNG 4 TÍNH KHUNG TRỤC 2 77

4.1 Xác định sơ bộ kích thước cấu kiện 77

4.1.1 Chọn sơ bộ kích thước sàn 77

4.1.2 Chọn chiều dày bản sàn theo công thức sau 77

4.1.3 Chọn sơ bộ kích thước dầm 78

4.2 Sơ bộ xác định kích thước cột 81

4.3 Các trường hợp tổ hợp 82

4.4 Các trường hợp tổ hợp tải trọng : 84

4.5 Xác định tải trọng tác dụng lên khung 85

4.5.4 Tĩnh tải do trọng lượng tường dầm 88

4.5.5 Tĩnh tải bể nước mái 88

4.5.6 Tải trọng gió 89

4.6 Các giả thiết khi tính toán nhà nhiều tầng được sử dụng trong etabs 9.5 90

4.7 Xác định nội lực và tính cốt thép cho khung trục 2 93

4.7.1 Tính thép cột 94

4.7.2 Phương pháp tính cốt thép dọc cho cột 97

4.8 Tính cốt thép dầm khung trục 2 104

4.8.1 Chọn cặp nội lực tính 104

4.8.2 Cơ sở lý thuyết 104

4.8.3 Tính thép dầm khung trục 2 106

4.8.4 Tính cốt thép đai 108

4.8.5 Tính cốt treo- cốt xiên 112

CHƯƠNG 5 THIẾT KẾ MÓNG CHO CÔNG TRÌNH 113

5.1 Tổng quan về công trình và móng 113

5.1.1 Đặc điểm công trình 113

5.1.2 Tổng quan về móng 113

5.1.3 Địa chất công trình 113

5.1.4 Lựa chọn phương án móng 115

5.2 Tải trọng truyền vào móng 116

5.2.1 Các giả thuyết tính toán 116

5.2.2 Các trường hợp tải trọng dùng trong tính toán 116

5.2.3 Tải trọng tính toán và tải trọng tiêu chuẩn 118

5.3 Phương án móng cọc ép 120

5.3.1 Sơ lược về phương án móng sử dụng 120

5.3.2 Xác định sức chịu tải của cọc 121

5.3.3 Xác định số lượng cọc trong đài móng M1 127

5.3.4 Xác định số lượng cọc trong đài móng M2 139

5.4 Phương án móng cọc khoan nhồi 151

5.4.1 Sơ lược về phương án móng sử dụng 151

5.4.2 Chọn loại cọc và chiều sâu đặt mũi cọc 151

5.4.3 Xác định sức chịu tải của cọc 152

5.4.4 Xác định số lượng cọc trong đài móng M1 156

5.4.5 Xác định số lượng cọc trong đài móng M2 166

CHƯƠNG 0 KIẾN TRÚC

0.1 MỤC ĐÍCH XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

Trong một vài năm trở lại đây, tỉnh Bình Dương ngày càng phát triển với tốc độ cao cả về kinh tế lẫn xã hội Bộ mặt của tỉnh ngày càng thay đổi theo hướng tích cực, thu nhập đầu người cũng tăng Cùng với sự đi lên của nền kinh tế của tỉnh và việc thu hút đầu tư của nước ngoài và các tỉnh thành lân cận ngày càng rộng mở dẫn đến việc số người nhập cư vào tỉnh ngày càng tăng, theo qui hoạch của tỉnh, hiện đã có những nhu cầu ban đầu về các chung cư cao tầng chất lượng cao Bên cạnh đó, việc hình thanh các cao ốc văn phòng, chung cư cao tầng không những đáp ứng được nhu cầu về cơ sở hạ tầng mà còn góp phần tích cực vào việc tạo nên một bộ mặt mới của tỉnh mà còn góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng của tỉnh thông qua việc áp dung các kỹ thuật, công nghệ mới trong tính toán, thi công và xử lý thực tế Chính vì thế mà nhà

CHUNG CƯ VIỆT Á được ra đời

0.2 SƠ LƯỢC VỀ CÔNG TRÌNH

- Công trình nằm trên nền đất tốt ở Bình Dương

- Địa hình khu vực khá bằng phẳng

- Công trình có chiều cao 35.3 m (kể từ mặt đất tự nhiên)

- Mặt bằng công trình có dạng hình chữ nhật, diện tích: 40.2m x 52m

- Các mặt đứng của công trình được xây tường và lắp cửa kính khung nhôm để lấy sáng

- Vách ngăn giữa các hộ được xây tường

0.3 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG

Công trình được thiết kế 9 tầng

Phân khu chức năng:

+Tầng 1: dùng làm sảnh, siêu thị và bãi giữ xe

+Tầng 2 đến tầng 9: dùng làm căn hộ, có 14 căn hộ mỗi tầng

+Tầng mái: có hệ thống thoát nước mưa cho công trình và 2 bể nước sinh hoạt có thể tích 7m x 7.5m x 1.8m; hệ thống thu lôi chống sét

là 1.2m, được thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn khi có sự cố xảy ra Cầu thang máy, thang bộ này được đặt ở vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa nhất đến cầu thang # 20m để giải quyết việc phòng cháy chữa cháy

0.4.2 Giao thông ngang

Bao gồm các hành lang đi lại, sảnh, hiên Hành lang ở giữa ở các tầng lầu có chiều rộng 3m

+Mùa mưa: từ tháng 05 đến tháng 10

+Mùa khô: từ đầu tháng 11 đến tháng 04 năm sau

-Khí tượng:

+Nhiệt độ trung bình năm: 26OC

+Nhiệt độ thấp nhất trung bình năm: 30OC

+Nhiệt độ cao nhất trung bình năm: 38OC

-Lượng mưa trung bình: 1000-1800mm/năm

+Độ ẩm tương đối trung bình: 78%

+Độ ẩm tương đối thấp nhất vào mùa khô: 70-80%

+Độ ẩm tương đối cao nhất vào mùa mưa: 80-90%

+Số giờ nắng trung bình khá cao Vào mùa mưa có trên 4 giờ/ngày, vào mùa khô có lúc trên 8 giờ/ngày

-Hướng gió chính thay đổi theo mùa:

+Mùa khô: gió chủ đạo từ hướng Bắc chuyển dần sang Đông, Đông Nam và Nam +Mùa mưa: gió chủ đạo theo hướng Tây và Tây Nam

+Tần suất lặng gió trung bình hàng năm là 26% Tốc độ gió trung bình là 1.4–1.6m/s +Khu vực tỉnh Bình Dương hầu như không phải chịu ảnh hưởng của gió bão

-Thủy triều tương đối ổn định Hầu như không có lũ lụt chỉ ở những vùng ven thỉnh thoảng có ảnh hưởng

0.6 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT

0.6.1 Yêu cầu về phòng và chữa cháy

Các bình cứu hỏa được đặt ở cửa ra vào nhà, hành lang chung phòng kỹ thuật chân cầu thang tầng trệt

Nước cứu hỏa được lấy từ hồ nước mái và cũng có thể dùng nước sông bơm lên Khi cần có thể huy động thêm các bể chứa nước sinh hoạt để tham gia chữa cháy Các đường ống cứu hỏa chính được bố trí ở mỗi tầng

Ở mỗi phòng cần lắp đặt thiết bị báo cháy (báo cháy) tự động

0.6.2 Hệ thống cấp nước

Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước của tỉnh đưa vào bể chứa ở dưới đất sau đó được bơm lên bể chứa ở tầng mái Từ đó nước được dẫn đến mọi nơi trong công trình phục vụ cho sinh hoạt và chữa cháy

Các đường ống đứng qua các tầng đều được bọc trong hộp Gaine Hệ thống cấp nước được đi ngầm trong các hộp kỹ thuật

0.6.3 Hệ thống thoát nước

Nước mưa từ mái sẽ được thoát theo các lỗ chảy (bề mặt máy được tạo dốc) và chảy vào các ống thoát nước mưa, đi xuống dưới

Hệ thống thoát nước thải sinh hoạt sẽ được bố trí đường ống riêng

0.6.4 Hệ thống thông gió và chiếu sáng

Các phòng đều được thông gió tự nhiên bằng cửa sổ, cửa chính, hành lang, cầu thang Các phòng đều được chiếu sáng tự nhiên kết hợp với hệ thống chiếu sáng nhân tạo Ở các vị trí hành lang, lối đi lên xuống cầu thang đều được lắp đặt hệ thống đèn chiếu sáng

0.6.5 Yêu cầu về thoát rác

Hệ thống thu rác được đặt suốt các tầng và đặt ở hai đầu công trình Rác được tập trung ở phòng chứa ở tầng trệt sau đó được xe rác lấy đi Nơi chứa rác được thiết kế kín đáo, tránh làm ô nhiễm môi trường xung quanh

0.6.6 Yêu cầu về chống sét

Hệ thống thu lôi gồm các cột thu lôi mạng lưới dẫn sét đi ngang và đi xuống được nối tiếp đất, và sẽ được thiết lập ở tầng mái để tối thiểu hóa nguy cơ bị sét đánh

0.6.7 Yêu cầu hệ thống điện

Hệ thống cấp điện chính đi trong các hộp kỹ thuật đặt ngầm trong tường và phải đảm bảo an toàn không đi qua các khu vực ẩm ướt, giúp cho việc sửa chữa sau này được dễ dàng

Lắp đặt hệ thống ngắt điện tự động theo tầng và theo khu vực

0.6.8 Hệ thống thông tin liên lạc

Điện thoại: sử dụng mạng lưới điện thoại của Bưu điện tỉnh Bình Dương đi đến từng căn hộ, sẵn sàng lắp đặt theo yêu cầu của từng hộ dân

Mạng Internet, cáp truyền hình…

0.6.9 Yêu cầu kỹ thuật khác

Sân bãi đường bộ từ đường lớn vào công trình xử lý bằng cơ giới theo tiêu chuẩn kỹ thuật và đổ bêtông

Vỉa hè được lát gạch theo hệ thống vỉa hè chung cho toàn khu

Vườn hoa, cây xanh: trồng cây che nắng và gió, tạo khoảng xanh tô điểm cho công trình và khu vực Tạo một vị trí khí hậu tốt cho môi trường

CHÖÔNG 1 TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

1.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN

Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển khi chịu tải trọng ngang (gió,bão,động đất …), tải trọng đứng làm ảnh hưởng đến công năng sử dụng

Trên sàn, hệ tường ngăn không có hệ dầm đỡ có thể được bố trí ở bất kỳ vị trí nào trên sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn

Ngoài ra còn xét đến chống cháy khi sử dụng đối với các công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn có thể tăng đến 50% so với các công trình mà sàn chỉ chịu tải trọng đứng

Kích thước tiết diện các bộ phận sàn phụ thuộc vào nhịp của sàn trên mặt bằng và tải trọng tác dụng

1.1.1 Kích thước sơ bộ tiết diện dầm

Sơ bộ chọn chiều cao dầm theo công thức sau:

md - hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng;

md = 8 ÷ 12 - đối với hệ dầm chính, khung một nhịp;

md = 12 ÷ 16 - đối với hệ dầm chính, khung nhiều nhịp;

Bảng 1.1: Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Hệ dầm môi lấy tiết diện 20cm x 60cm

2800 3750

3750 3500

D12 D12

D14

D12

D12 D12

D12 D12

trong đó:

D - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng;

ms = 30 ÷ 35 - đối với bản loại dầm;

md = 40 ÷ 45 - đối với bản kê bốn cạnh;

l - nhịp cạnh ngắn của ô bản

Đối với nhà dân dụng thì chiều dày tối thiểu của sàn là hmin = 6cm

Chọn ô sàn S7 (3.5m x 4.75m) là ô sàn có cạnh ngắn lớn nhất làm ô sàn điển hình để tính chiều dày sàn:

hs =

s

D l

m = 1 350

40 = 8.75cm Vậy chọn: hs = 9cm cho toàn sàn, nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho các kết cấu đứng

Với những điều kiện trên các ô sàn được phân loại như sau:

2800 3750

3750 3500

S1 S2

S2

S4 S4 S5 S5 S5 S5 S6

S9 S9 S9 S9 S9

S9 S9 S9

S10

S10 S10

S12 S12 S12 S12

S13 S13 S13 S13 S13 S13 S13 S13

S17 S17 S17 S17

S18 S18 S18

S18 S18 S18 S18

S19

S19 S19

S19 S19

S19 S19 S20

S20

S20

S20 S20 S21

S21 S21

S20 S20 S18 S18

Hình 1.1: Mặt bằng phân chia ô sàn tầng điển hình (tầng 5)

1.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN

1.2.1 Tĩnh tải

Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) bao gồm trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn

trong đó: i - khối lượng riêng lớp cấu tạo thứ i;

i - chiều dày lớp cấu tạo thứ i;

ni - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

Kết quả tính toán được trình bày ở bảng 1.3 và 1.4

Bảng 1.3: Tĩnh tải tác dụng lên sàn phòng ngủ, phòng khách, bếp, hành lang

gtt

(daN/m 2 )

ptc -tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3/[1];

np -hệ số tin cậy, theo 4.3.3/[1]:

np=1.3 khi ptc≤ 150 (daN/m2)

np=1.2 khi ptc≥ 150 (daN/m2) Kết quả tính toán trình bày ở bảng 1.5

Bảng 1.5: Hoạt tải tác dụng lên sàn

tc

(daN/m2)

Hệ số độ tin cậy

1.2.3 Tải trọng tường ngăn

Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố đều trên sàn (cách tính này đơn giản, mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến sự giảm tải (trừ đi 30% diện tích

lỗ cửa), tính theo công thức sau:

ht - chiều cao tường;

A - diện tích ơ sàn (A=ld x ln);

với : tường 10 gạch ống: gttc=180 (daN/m2)

Trên mặt bằng kiến trúc ta thấy các ơ sàn S1, S3, S7 và S12 cĩ tường ngăn

Kết quả tính tốn thể hiện ở bảng 1.6

Bảng 1.6: Tĩnh tải tường ngăn tác dụng lên sàn

KH A(m 2 ) l t (m) h t (m)

Trọng lượng tiêu chuẩn

γ t tc (daN/m 2 )

n

Trọng lượng qui đổi

Ra = 2250 daN/cm2,

Ea = 2.1×106 daN/cm2

1.3.1 Tính tốn các ơ bản làm việc một phương (bản loại dầm)

Theo Bảng 1.2, ta cĩ các ơ sàn S1, S8 là bản làm việc 1 phương

Các giả thiết tính tốn:

+Các ơ bản loại dầm được tính tốn như các ơ bản đơn, khơng kể đến ảnh hưởng của các ơ bản kế cận

+Các ơ bản được tính theo sơ đồ đàn hồi

+Cắt 1 m theo phương cạnh ngắn để tính tốn

+Nhịp tính tốn là khoảng cách giữa 2 trục dầm

a.Sơ đồ tính

Xét tỉ số

s

dh

h

để xác định liên kết giữa bản sàn với dầm Theo đĩ:

s

dh

h

≥ 3  Bản sàn liên kết ngàm với dầm;

s

dh

Hình 1.2: Sơ đồ tính của các ơ bản làm việc một phương

Kết quả tính tốn nội lực được thể hiện ở Bảng 1.7 sau:

Bảng 1.7: Bảng giá trị nội lực các ơ bản loại dầm

Số hiệu

sàn ln(m)

Tĩnh tải Hoạt tải Tổng tải Giá trị momen

gs tt (daN/m2)

gt qd (daN/m2)

ptt (daN/m2)

Q (daN/m2)

Mnh (daN.m)

Mg (daN.m)

c Tính tốn cốt thép

Ơ bản loại dầm được tính như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính tốn:

+ a = 1.5 - khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép bêtơng chịu kéo;

b b s

R

bh R

bh R

%100225

5.111645.0

%100

R R

s

b b R

x

Giá trị  hợp lý nằm trong khoảng từ 0.3% đến 0.9%

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.8

Bảng 1.9: Tính toán cốt thép cho bản sàn loại dầm

S2

xS1

Theo Bảng 1.2 ở trên, chúng ta cĩ các ơ sàn cịn lại làm việc theo 2 phương

Giả thiết tính tốn:

+ Ơ bản được tính tốn như ơ bản đơn

+ Ơ bản được tính theo sơ đồ đàn hồi

+ Cắt 1 ơ bản cĩ bề rộng là 1 m theo phương cạnh ngắn và cạnh dài để tính tốn + Nhịp tính tốn là khoảng cách giữa 2 trục dầm

a.Sơ đồ tính

trong đó: gstt =gtt+gtqd - tĩnh tải ô bản đang xét;

p - hoạt tải ô bản đang xét;

mi1(2) - i là loại ô bản số mấy, 1 (hoặc 2) là phương của ô bản đang xét, trong trường hợp đang tính toán i=9

Momen âm lớn nhất trên gối:

Tĩnh tải

gtt

P (daN)

Tĩnh tải

gtt

P (daN)

Các ô bản được tính như cấu kiện chịu uốn

Giả thiết tính toán:

+ a1 = 1.5 cm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh ngắn đến mép bêtông chịu kéo;

+ a2 = 2.5 cm: khoảng cách từ trọng tâm cốt thép theo phương cạnh dài đến mép bêtông chịu kéo;

+ho: chiều cao có ích của tiết diện (ho = hs – a ),

 Đối với phương cạnh ngắn: h0=9-1.5=7.5 cm

 Đối với phương cạnh dài: h0=9-2.5=6.5 cm

+b = 100cm - chiều rộng tính toán của dải bản

Tính toán và kiểm tra hàm lượng µ tương tự như phần 1.3.1.c

Các kết quả tính toán được trình bày trong bảng 1.10 dưới đây

Ký hiệu Momen Giá trị M ho b Rb Rs m  As Chọn thép As 

ô sàn (daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm2)  a (m.m) chọn

Ký hiệu Momen Giá trị M ho b Rb Rs m  As Chọn thép As 

ô sàn (daN.cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) (cm2)  a (m.m) chọn

Bảng 1.10: Tính toán cốt thép cho bản kê 04 cạnh

Ghi chú: khi thi công, thép chịu momen âm ở 2 bản kề nhau sẽ lấy giá trị lớn để bố trí

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ CẦU THANG

 NỘI DUNG TÍNH TOÁN

Tính toán cầu thang bộ tầng trệt (ht=4,5m)

Tính toán cầu thang bộ tầng điển hình (ht=3,6m)

2.1 TÍNH BẢN THANG TẦNG 2 ĐẾN MÁI

2.1.1 Sơ đồ bố trí kết cấu cầu thang

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

24 23 22 21 20 19 18 17 16 15 14 13

HÌNH 4.1: MẶT BẰNG KIẾN TRÚC CẦU THANG CT1 TẦNG 2-MÁI

HÌNH 2.2: SƠ ĐỒ KẾT CẤU CẤU CẦU THANG CT1

2.1.2 Chọn kích thước tiết diện

Chiều cao tầng là 3.6m

Chiều cao bậc là 150mm

Chiều rộng bậc là 280mm

 Vế 1 có 12 bậc; Vế 2 có 12 bậc

Tổng chiều cao: 15024 = 3600 (mm)

Bản thang không có dầm limông nên làm việc như sàn một phương

Kích thước sơ bộ bản thang

Chọn bản thang dày 120mm

Kích thước sơ bộ dầm thang ( sơ đồ dầm một nhịp)

Kích thước dầm chiếu nghỉ có hd = 300mm, bd =200mm

2.1.3 Vật liệu

Bêtông B20: Rb = 115 (daN/cm2), Rbt = 9 (daN/cm2)

Thép AII (Þ >10): Rs = Rst = 2800 (daN/cm2), Rsw = 2250 (daN/cm2),

Thép AI (Þ ≤ 10): Rs = Rst= 2250(daN/cm2), Rsw = 1750 (daN/cm2)

Eb = 270.000 (daN/cm2); Es = 2,1.106 (daN/cm2 )

2.1.4 Xác định tải trọng

a Tĩnh tải bản thang nghiêng

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo được xác định theo cơng thức:

gb =   i tdi.n i (daN/m2) (2.1) trong đĩ: i- trọng lượng của lớp thứ i (2.2)

tdi

 - chiều dày tương đương của lớp thứ i

- Đối với các lớp gạch ( đá hoa cương, đá mài…) và lớp vữa cĩ chiều dày ichiều dày tương đương được xác định như sau:

b

i b b tdi

 - gĩc nghiêng của bản thang

- Đối với bậc thang xây gạch cĩ kích thước lb, hb, chiều dày tương đương được xác định như sau:

cos

2

b td

BẢNG 2.1: TRỌNG LƯỢNG CÁC LỚP CẤU TẠO BẢN NGHIÊNG

STT Thành phần cấu

STT Thành phần cấu

b Tĩnh tải bản chiếu nghỉ

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo được xác định theo cơng thức:

gc =  i.i.n i (daN/m2) (4.5) Trong đĩ: i - khối lượng của lớp thứ i

i

 - chiều dày của lớp thứ i

ni - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

BẢNG 4.2: TRọNG LƯợNG CÁC LớP CấU TạO CủA BảN CHIẾU NGHỉ

STT Thành phần cấu tạo hi

(m)

i

 (daN/m3)

HSVT

n

gi (daN/m2 )

4 Lớp vữa ximăng trát 0.015 1800 1.2 35.1

c Hoạt tải cầu thang

ptt= ptcn (daN/m2) (4.6)

cầu thang lấy ptc = 400 (daN/m2)

n – hệ số độ tin cậy

Suy ra : ptt= 400  1.2 = 480 (daN/m2)

+glc tt

+ ptt = 409,7+480 = 889.7 (daN/m2)

2.1.5 Tính toán nội lực bản thang

Hiện đang tồn tại rất nhiều quan điểm khác nhau về sơ đồ tính cầu thang dạng bản Trong quá trình thi công công trình, các kết cấu dầm, cột, vách, sàn sẽ được thi công trước Bản thang là kết cấu độc lập sẽ thi công sau cùng Nếu thi công không đúng yêu cầu, không thể đảm bảo độ ngàm cứng của bản thang và dầm thang Do đó, khi thiết kế,

ta phải xét đến những trường hợp bất lợi nhất để tính toán cho cầu thang

Sơ đồ tính tốn cầu thang là sơ đồ liên kết khớp 2 đầu Tuy nhiên moment âm vẩn cĩ thể xuất hiện ở trên gối Nên phải bố trí thép theo cấu tạo 10a200 ở các tiết diện này

Để việc tính tốn đơn giản hơn, sau khi tính ra nội lực, chọn vế nào cĩ moment lớn hơn

để tính cốt thép, sau đĩ bố trí thép tương tự cho vế thang cịn lại

Bản chịu lực theo một phương, cắt 1m theo phương chịu lực để tính toán

Sơ đồ tính:

32201280

1177.89 daN/m

889.7 daN/m

HÌNH 2.3: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN VẾ 1

2611 daN.m

3005 daN.m

HÌNH 2.4: BIỂU ĐỒ MOMENT VẾ 1

3220 1280

2960 1540

2761 daN.m

2890 daN/m

HÌNH 2.7: BIỂU ĐỒ MOMENT VẾ 2

2960 1540

946 daN

2590 daN

2478 daN

HÌNH 2.8: BIỂU ĐỒ LỰC CẮT VẾ 2

2.1.6 Tính cốt thép bản thang

Giải nội lực ta được:

Mmax=3005 daNm

Chọn a = 2 cm => h0 = h – a = 12– 2 = 10 (cm)

Ta có :

/m 2800

 Và μchon > min =0,05%

Chọn 14a120 có As =12,83cm2

2.2 TÍNH BẢN THANG TẦNG TRỆT

2.2.1 Sơ đồ bố trí kết cấu cầu thang

3250 1050

200

3000 1500

HÌNH 4.10: SƠ ĐỒ KẾT CẤU CẤU CẦU THANG CT1 TẦNG TRỆT

2.2.2 Chọn kích thước tiết diện

Chiều cao tầng là 4.5m

Chiều cao bậc là 173mm

Chiều rộng bậc là 250mm

 Vế 1 có 13 bậc; Vế 2 có 13 bậc

Tổng chiều cao: 17326 = 4500 (mm)

Bản thang không có dầm limông nên làm việc như sàn một phương

Kích thước sơ bộ bản thang

Chọn bản thang dày 120mm

Kích thước sơ bộ dầm thang ( sơ đồ dầm một nhịp)

Bêtông B20: Rb = 115 (daN/cm2), Rbt = 9 (daN/cm2)

Thép AII (Þ >10): Rs = Rst = 2800 (daN/cm2), Rsw = 2250 (daN/cm2),

Thép AI (Þ ≤ 10): Rs = Rst= 2250(daN/cm2), Rsw = 1750 (daN/cm2)

Eb = 270.000 (daN/cm2); Es = 2,1.106 (daN/cm2 )

2.2.4 Xác định tải trọng

a Tĩnh tải bản thang nghiêng

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo được xác định theo cơng thức:

gb =   i tdi.n i (daN/m2) (2.8) trong đĩ: i- trọng lượng của lớp thứ i

tdi

 - chiều dày tương đương của lớp thứ i

- Đối với các lớp gạch ( đá hoa cương, đá mài…) và lớp vữa cĩ chiều dày ichiều dày tương đương được xác định như sau:

b

i b b tdi

 - gĩc nghiêng của bản thang

- Đối với bậc thang xây gạch cĩ kích thước lb, hb, chiều dày tương đương được xác định như sau:

cos

2

b td

BẢNG 2.3: TRỌNG LƯỢNG CÁC LỚP CẤU TẠO BẢN NGHIÊNG

STT Thành phần cấu

b Tĩnh tải bản chiếu nghỉ

Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo được xác định theo cơng thức:

gc =  i.i.n i (daN/m2) (4.11) trong đĩ: i - khối lượng của lớp thứ i

i

 - chiều dày của lớp thứ i

ni - hệ số độ tin cậy của lớp thứ i

BẢNG 4.4: TRọNG LƯợNG CÁC LớP CấU TạO CủA BảN CHIẾU NGHỉ

STT Thành phần cấu tạo hi

(m)

i

 (daN/m3)

HSVT

n

gi (daN/m2 )

4 Lớp vữa ximăng trát 0.015 1800 1.2 35.1

c Hoạt tải cầu thang

ptt= ptcn (daN/m2) (4.12)

Trong đĩ:

ptc – tải trọng tiêu chuẩn lấy theo bảng 3 TCVN 2737:1995, đối với cầu thang lấy ptc = 400 (daN/m2)

+glc tt

+ ptt = 409.7+480 = 889.7 (daN/m2)

2.2.5 Tính toán nội lực bản thang

Bản chịu lực theo một phương, cắt 1m theo phương chịu lực để tính toán

Sơ đồ tính:

3350 1150

3350 1150

2755 daN.m

3645 daN.m

HÌNH 4.12: BIỂU ĐỒ MOMENT VẾ 1

3350 1150

3100 1400

3079 daN.m

3530 daN/m

HÌNH 4.15: BIỂU ĐỒ MOMENT VẾ 2

3100 1400

1276 daN

2883 daN

2822 daN

HÌNH 4.16: BIỂU ĐỒ LỰC CẮT VẾ 2

2.2.6 Tính cốt thép bản thang

Giải nội lực ta được:

ξR bh

S 0

S

/m 2800

 Tải trọng do tường truyền vào

- Tầng trệt : qt = 0,22,2518001,1 = 891 (daN/m)

- Tầng 2 đến tầng mái : qt = 0,21,818001,1 = 712,8 (daN/m)

 Tải trọng do bản thang truyền vào

- Vế 1 của cầu thang tầng trệt

 Tổng tải trọng tác dụng lên dầm thang

- Vế 1 tầng trệt:

q1=qbt+qt+qt1= 165 + 891+ 2907= 3963 daN/m

- Vế 2 tầng trệt: