00_ KET QUA TINH TOAN COC XI MANG DAT

Nguyễn Viết Trung - KS.

Trang 1

Tài li ệu tham khảo dùng để tính toán:

[1] 22 TCN 262 - 2000: Quy trình kh ảo sát thiết kế nền đường ô tô đắp trên nền đất yếu

[2] TCVN 9403:2012 – Gia c ố nền đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng

[3] Sách "C ọc đất xi măng - Phương pháp gia cố nền đất yếu" - GS.TS Nguyễn Viết Trung - KS Vũ Minh Tuấn

(H ệ số an toàn thiết kế sức chịu tải cho cọc xi măng đất được tham khảo trong tài liệu [3], trang 61)

T ải trọng tác

d ụng lên cọc đơn (kN)

Kh ả năng chịu tải của cọc đơn

(kN)

K ết quả

C ường độ nén đơn cọc xi

m ăng đất thi ết kế tại

hi ện trường (kg/cm2)

Chi ều sâu c ọc (m)

Ph ạm vi đường (m)

Cao độ đáy lớp đệm cát gia c ố xi

m ăng ( đỉnh cọc) (m)

Cao độ

m ũi cọc (m)

Chi ều dày

l ớp đệm cát gia c ố

xi m ăng (m)

Chi ều cao đắp lớn

nh ất phía trên l ớp đệm cát (m)

C ường độ kháng nén thi ết kế

c ủa lớp đệm cát (kN/m2)

th ể

Trang 2

Đoạn 1:

1) Bề dày nền đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng

H = H e +T = 2.84 m2) Thể tích nền đắp tại khu vực chưa cải tạo và khu vực cải tạo

a) Tổng thể tích trên 1 trụ bao gồm bao gồm bề dày nền đắp và lớp đệm cát gia cố xi măng

b) Thể tích nền đắp trên 1 trụ

V e =s 2 * (H -T)= 6.55 m3 c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng trên diện tích 1 trụ

V se =s 2 * T= 2.14 m3 d) Thể tích nền đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng trên khu vực chưa cải tạo

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 2.84 m

==> V soil = 3.36 m3 e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng trên khu vực chưa cải tạo

V soilse = 1.60 m3 f) Thể tích nền đắp trên khu vực chưa cải tạo

V soilb = 1.8 m3 Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse a) Thể tích nền đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng trên diện tích 1 trụ,

V col =V all -V soil 5.34 m3 b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng trên diện tích 1 trụ

V colse = 0.54 m3 Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse c) Thể tích nền đắp trên diện tích 1 trụ

V colb = 4.80 m3 Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse3) Áp lực thẳng đứng trên lớp đệm cát gia cố xi măng tại khu vực chưa cải tạo, kPa

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soill soilse soilse

soil soil

A V V

Trang 3

τsc : Ứng suất cắt trên lớp cát gia cố xi măng, kPa

qa : Ứng suất chịu tải cho phép lâu dài của nền đất, kPa

q a = 0.00kPa

1) Tính toán độ cứng chịu uốn của lớp cát gia cố xi măng

e) Mô đun phản lực nền theo phương thẳng đứng, Kv

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

2/12

Trang 4

Đoạn 2:

V e =s 2*(H -T)= 7.38 m3 c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng trên diện tích 1 trụ

V se =s 2*T= 2.14 m3

d) Thể tích nền đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng trên khu vực chưa cải tạo

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 3.11 m

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soil soil

A V V

Trang 5

q a = 0.00kPa

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

4/12

Trang 6

Đoạn 3:

V se =s 2*T= 2.14 m3

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 3.11 m

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soil soil

A V V

Trang 7

q a = 0.00kPa

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

6/12

Trang 8

Đoạn 4:

V se =s 2*T= 2.14 m3

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 3.05 m

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soil soil

A V V

Trang 9

q a = 0.00kPa

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

8/12

Trang 10

Đoạn 5:

V se =s 2*T= 2.14 m3

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 2.40 m

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soil soil

A V V

Trang 11

q a = 0.00kPa

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

10/12

Trang 12

Đoạn 6:

V se =s 2*T= 2.14 m3

{(s-d)tan θ}/2= 1.77 m < H= 2.60 m

) 1 2 )(

4 ( 24 2

3 3

3 2

H d

d H H

s

se se

T d

d T T

s

V soilse

soil soil

A V V

Trang 13

q a = 0.00kPa

03.0

v v V

B K K

=

=4

4 se se

vI E

) 2 ( ) 2 (

2 max

s Cos s Cosh

s Sinh s Sin P M

soil

β β

β

β β

=

se se

Z

σ

12/12

Trang 14

Khoảng cách trụ S= 1.75m Cao độ thiết kế CDTK= 3.14 m

Cao độ đỉnh trụ CD1= 0.30m Cao độ tự nhiên CDTN= 1.60 m

Các ch ỉ tiêu

γ

(kN/m3)

γdn (kN/m3)

C u (kN/m2)

σp (kN/m2)

Trang 15

3 TÍNH TOÁN LÚN D ƯỚI CHÂN TRỤ

3.1 Thông s ố của trụ đất gia cố xi măng

Chiều dài trụ L= 12.00 m,

3.2 Độ lún của bản thân khối gia cố cọc xi măng đất

Độ lún của bản thân khối gia cố cọc xi măng đất được tính theo công thức sau

( Công thức C.2 phụ lục C-TCVN 9403:2012 )

Trong đó,

Sblock : Độ lún của bản thân khối gia cố cọc xi măng đất, m

ap : Hệ số cải tạo

Ecol : Mô đun biến dạng của trụ, kPa

Esoil : Mô đun biến dạng của đất, kPa

Eeq : Mô đun biến dạng của đất cải tạo, kPa

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

− +

=

2/18

Trang 16

Độ lún tổng cộng, S=S block + S c + S i = 0.157 m

S i (m)

σp (kN/m2)

(kN/m2)

z (m)

P' (kN/m2) e 0

S c (m)

C r E (kN/m2)

Traffic Load

W z

W P P

+

tan 2

'

3/18

Trang 17

σp (kN/m2)

γdn (kN/m3)

C u (kN/m2) ϕcu ( độ) ε0 C c C r

Trang 18

Trong đó,

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

− +

=

5/18

Trang 19

S c (m)

S i (m)

(kN/m2)

z (m)

P' (kN/m2) e 0

Traffic Load

W z

W P P

+

tan 2

'

6/18

Trang 20

σp (kN/m2)

γdn (kN/m3)

Trang 21

Trong đó,

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

.

− +

=

8/18

Trang 22

S c (m)

S i (m)

(kN/m2)

z (m)

P' (kN/m2) e 0

Traffic Load

W z

W P P

+

tan 2

'

9/18

Trang 23

σp (kN/m2)

γdn (kN/m3)

Trang 24

Trong đó,

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

.

− +

=

11/18

Trang 25

S c (m)

S i (m)

(kN/m2)

z (m)

P' (kN/m2) e 0

Traffic Load

W z

W P P

+

tan 2

'

12/18

Trang 26

σp (kN/m2)

γdn (kN/m3)

Trang 27

Trong đó,

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

− +

=

14/18

Trang 28

S c (m)

S i (m)

(kN/m2)

z (m)

P' (kN/m2) e 0

Traffic Load

W z

W P P

+

tan 2

'

15/18

Trang 29

σp (kN/m2)

γdn (kN/m3)

Trang 30

Trong đó,

E a E

a

L P E

L P S

) 1 (

− +

=

17/18

Định dạng
Số trang	46
Dung lượng	1,07 MB