Luận văn xây dựng công trình

Luận văn xây dựng công trình

PHầN 1 Lựa chọn kích thớc tiết diện1.1 lựa chọn các giải pháp kết cấu chịu lực của công trình

Công trình xây dựng muốn đạt hiệu quả kinh tế thì điều đầu tiên là phải lựachọn cho nó một sơ đồ kết cấu hợp lý Sơ đồ kết cấu này phải thỏa mãn đợc cácyêu cầu về kiến trúc, khả năng chịu lực, độ bền vững, ổn định cũng nh yêu cầu

ta chọn hệ kết cầu khung, vách, lõi cùng tham gia chịu lực

Hệ kết cấu khung, vách , lõi cứng cùng tham gia chịu lực thờng đợc sử dụng

cho các nhà cao tầng có số tầng nhỏ hơn 25 Với số tầng nh vậy, sự kết hợp củakết cấu khung và kết cấu vách lõi cùng chịu lực tỏ ra rất hiệu quả cả về phơngdiện kỹ thuật cũng nh phơng diện kinh tế

Công trình gồm 1 khối, hệ khung vách lõi cứng chịu lực đợc liên kết vớinhau bằng các hệ dầm Hệ khung (cột dầm) ngoài việc chịu phần lớn tải trọng

đứng còn tham gia chịu tải trọng ngang Lõi cứng đợc bố trí vào vị trí lõi thangmáy và vách cứng đợc bố trí vào vị trí tờng chịu lực của công trình nhằm làmtăng độ cứng ngang cho công trình mà không ảnh hởng đến không gian kiến trúccũng nh tính thẩm mỹ của công trình

1.1.1 Cơ sở để tính toán kết cấu công trình.

+a.Các tài liệu sử dụng trong tính toán

1 Tuyển tập tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam

2 TCXDVN 356:2005 Kết cấu bê tông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế

3 TCVN 2737-1995 Tải trọng và tác động Tiêu chuẩn thiết kế

4 TCVN 40-1987 Kết cấu xây dựng và nền nguyên tắc cơ bản về tính toán

5 TCVN 5575-1991 Kết cấu tính toán thép Tiêu chuẩn thiết kế

+b Vật liệu dùng trong tính toán

1 Bê tông:

ợng riêng ~ 2500 KG/m3.

+ Mác bê tông theo cờng độ chịu nén, tính theo đơn vị KG/cm2, bêtông đợc dỡng hộ cũng nh đợc thí nghiệm theo quy định và tiêu chuẩn của nớcCộng hoà xã hội chủ nghĩa Việt Nam bê tông dùng trong tính toán cho côngtrình là bêtông có cấp độ bền B25

_ Cờng độ của bê tông cấp độ bền B25:

+Với trạng thái nén:

Cờng độ tính toán về nén :145 KG/cm2

+Với trạng thái kéo:

Cờng độ tính toán về kéo :10.5 KG/cm2

_ Môđun đàn hồi của bê tông:

Đợc xác định theo điều kiện bê tông nặng, khô cứng trong điều kiện tự nhiên Với cấp độ bền B25 thì Eb = 300000 KG/cm2

2 Thép :

Thép làm cốt thép cho cấu kiện bê tông cốt thép dùng loại thép sợi thông ờng theo tiêu chuẩn TCVN 5575 - 1991 Cốt thép chịu lực cho các dầm, cột dùngnhóm AII, AIII, cốt thép đai, cốt thép giá, cốt thép cấu tạo và thép dùng cho bảnsàn dùng nhóm AII

th-Cờng độ của cốt thép cho trong bảng sau:

Chủng loại Cốt thép

Cờng độ tính toán (KG/cm2)AI

AIIAIII

225028003550Môđun đàn hồi của cốt thép: E = 2,1.106 KG/cm2

3 các loại vật liệu khác:

- Gạch đặc M75

- Cát vàng sông Lô

- Đá Kiện Khê (Hà Nam) hoặc Đồng Mỏ (Lạng Sơn)

- Sơn che phủ màu xanh

- Bi tum chống thấm

Mọi loại vật liệu sử dụng đều phải qua thí nghiệm kiểm định để xác định ờng độ thực tế cũng nh các chỉ tiêu cơ lý khác và độ sạch Khi đạt tiêu chuẩnthiết kế mới đợc đa vào sử dụng

c-1.1.2 Hệ kết cấu chịu lực:

1 Hệ kết cấu vách cứng và lõi cứng:

Hệ kết cấu vách cứng có thể đợc bố trí thành hệ thống theo một phơng, haiphơng hoặc liên kết lại thành hệ không gian gọi là lõi cứng Loại kết cấu này cókhả năng chịu lực ngang tốt nên thờng đợc sử dụng cho các công trình có chiềucao trên 20 tầng Tuy nhiên, hệ thống vách cứng trong công trình là sự cản trở đểtạo ra không gian rộng, vả lại công trình khách sạn chỉ gồm có 12 tầng nên việc

sử dụng hệ kết cấu này là không cần thiết

2 Hệ kết cấu khung-giằng (khung và vách cứng):

Hệ kết cấu khung-giằng đợc tạo ra bằng sự kết hợp hệ thống khung và hệ thống vách cứng Hệ thống vách cứng thờng đợc tạo ra tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, là các khu vực có tờng liên tục nhiều tầng Hệ thống khung đợc

bố trí tại các khu vực còn lại của ngôi nhà Hai hệ thống khung và vách đợc liên kết với nhau qua hệ kết cấu sàn Trong trờng hợp này hệ sàn liền khối có ý nghĩalớn Thờng trong hệ kết cấu này hệ thống vách đóng vai trò chủ yếu chịu tải trọng ngang, hệ khung chủ yếu đợc thiết kế để chịu tải trọng thẳng đứng.Sự phân

rõ chức năng này tạo điều kiện để tối u hoá các cấu kiện, giảm bớt kích thớc cột, dầm, đáp ứng yêu cầu của kiến trúc

kế cho vùng có động đất  cấp 7.

Kết luận: Qua xem xét đặc điểm các hệ kết cấu chịu lực trên áp dụng vào đặc

điểm công trình và yêu cầu kiến trúc em chọn hệ kết cấu chịu lực cho công trình

là hệ kết cấu khung-giằng với vách đợc bố trí là cầu thang máy và cầu thang bộ

1.2 Phơng pháp tính toán hệ kết cấu:

1.2.1 Sơ đồ tính:

Sơ đồ tính là hình ảnh đơn giản hoá của công trình, đợc lập ra chủ yếunhằm hiện thực hoá khả năng tính toán các kết cấu phức tạp Nh vậy với cáchtính thủ công, ngời thiết kế buộc phải dùng các sơ đồ tính toán đơn giản, chấpnhận việc chia cắt kết cấu thành các phần nhỏ hơn bằng cách bỏ qua các liên kếtkhông gian Đồng thời sự làm việc của vật liệu cũng đợc đơn giản hoá, cho rằng

nó làm việc trong giai đoạn đàn hồi, tuân theo định luật Hooke Trong giai đoạnhiện nay, nhờ sự phát triển mạnh mẽ của máy tính điện tử, đã có những thay đổiquan trọng trong cách nhìn nhận phơng pháp tính toán công trình Khuynh hớng

đặc thù hoá và đơn giản hoá các trờng hợp riêng lẻ đợc thay thế bằng khuynh ớng tổng quát hoá Đồng thời khối lợng tính toán số học không còn là một trởngại nữa Các phơng pháp mới có thể dùng các sơ đồ tính sát với thực tế hơn, cóthể xét tới sự làm việc phức tạp của kết cấu với các mối quan hệ phụ thuộc khácnhau trong không gian

Với độ chính xác cho phép và phù hợp với khả năng tính toán hiện nay, đồ ánnày sử dụng sơ đồ tính toán cha biến dạng (sơ đồ đàn hồi), hai chiều (phẳng)

1.2.2 Tải trọng:

Tải trọng đứng:

Gồm trọng lợng bản thân kết cấu và các hoạt tải tác dụng lên sàn, mái

Tải trọng tác dụng lên sàn, kể cả tải trọng các tờng ngăn (dày 110mm), thiết

bị, tờng nhà vệ sinh, thiết bị vệ sinh, đều qui về tải phân bố đều trên diện tích ôsàn

Tải trọng tác dụng lên dầm do sàn truyền vào, do tờng bao trên dầm(220mm), coi phân bố đều trên dầm

Tải trọng ngang: Có tải trọng gió

1.2.3 Nội lực:

Để xác định nội lực sử dụng chơng trình tính kết cấu SAP 9.0

Đây là một chơng trình tính toán kết cấu rất mạnh hiện nay và đợc ứng dụngkhá rộng rãi để tính toán KC công trình Chơng trình này tính toán dựa trên cơ sởcủa phơng pháp phần tử hữu hạn, sơ đồ đàn hồi.

Lấy kết quả nội lực với từng phơng án tải trọng

1.3.Tính toán khung:

Căn cứ vào giải pháp kiến trúc, và các bản vẽ kiến trúc ta thấy mặt bằng 2

phơng của ngôi nhà hình chữ nhật và chiều dài là 28,8m, chiều rộng là 18m, dovậy ta đi tính toán kết cấu cho ngôi nhà theo khung phẳng làm việc theo 1 ph-

Hệ sàn nấm có chiều dày toàn bộ sàn nhỏ, làm tăng chiều cao sử dụng do đó

dễ tạo không gian để bố trí các thiết bị dới sàn (thông gió, điện, nớc, phòng cháy

và có trần che phủ), đồng thời dễ làm ván khuôn, đặt cốt thép và đổ bê tông khithi công Tuy nhiên giải pháp kết cấu sàn nấm là không phù hợp với công trìnhvì không đảm bảo tính kinh tế

2) Kết cấu sàn dầm

Khi dùng kết cấu sàn dầm độ cứng ngang của công trình sẽ tăng do đóchuyển vị ngang sẽ giảm Khối lợng bê tông ít hơn dẫn đến khối lợng tham gialao động giảm Chiều cao dầm sẽ chiếm nhiều không gian phòng ảnh hởng nhiều

đến thiết kế kiến trúc, làm tăng chiều cao tầng Tuy nhiên phơng án này phù hợpvới công trình vì chiều cao thiết kế kiến trúc là tới 3,4 m

b Lựa chọn kết cấu chịu lực chính

Qua việc phân tích phơng án kết cấu chính ta nhận thấy sơ đồ khung - giằng

là hợp lý nhất Việc sử dụng kết cấu vách, lõi cùng chịu tải trọng đứng và ngangvới khung sẽ làm tăng hiệu quả chịu lực của toàn bộ kết cấu, đồng thời sẽ đợcgiảm đợc tiết diện cột ở tầng dới của khung Vậy ta chọn hệ kết cấu này

Qua so sánh phân tích phơng án kết cấu sàn, ta chọn kết cấu sàn dầm toàn khối

Chän chiÒu dµy b¶n sµn theo c«ng thøc: hb= l

m D

m

45

9 , 0

960 15

1 10

* Nhịp của dầm phụ ngang nhà ld = 680 cm, và các dầm còn lại.

Chọn sơ bộ hdp l ( 68 45 , 3 )cm

15

680 10

680 15

1 10

Các dầm Lô gia còn lại lấy tuỳ vào nhịp của Lôgia

* Dầm đỡ bản thang ở cầu thang chọn kích thớc bxh =20x30 cm

* Dầm đỡ tờng các khu vệ sinh ta chọn kích thớc bxh = 30x40 cm

Các dầm còn lại đợc chọn kích thớc và cho trong bảng cấu kiện dầm và cột

1  - Trong đó :

+ 1.2 - 1.5: Hệ số dự trữ kể đến ảnh hởng của mômen

+ Fb: Diện tích tiết diện ngang của cột

+ Rn: Cờng độ chịu nén tính toán của bê tông

+ N: Lực nén lớn nhất có thể xuất hiện trong cột (xác định sơ bộ trị số Nbằng cách dồn tải trọng trên diện tích chịu lực vào cột)

Xem diện nhận tải cột  ta sơ bộ chọn N = 450 tấn

 Fsb =

1300

450 3

giảm dần theo chiều cao nhà

Khung đợc liên kết trực tiếp với sàn

là 30cm để tiện cho công tác thi công khi mà cốt thép trong vách lõi thờng bố tríkhá dày đặc , đồng thời thoả mãn điều kiện chiều dày tối thiểu là 19.5cm (đãtính ở trên)

PHầN 2 Xác định tải trọng tác dụng lên khung trục 2-2

5 B¶n bª t«ng  =100 mm (BTCT) 250 1,1 2750,1x2500

5 DCT (200x300) 458.1

Số liệu tính toán:

b.Tĩnh tải tác dụng lên các ô sàn

(Đã kể tới trong phần tải trọng)

I.1.phân loại ô bản :

1 Sơ đồ tính: Các ô bản liên kết với dầm biên thì quan niệm tại đó sàn liên kết khớp

với dầm, liên kết giữa các ô bản với dầm chính, phụ ở giữa thì quan niệm dầm liên kết ngàm với dầm.

+ Các mômen nói trên đều đợc tính cho mỗi đơn vị bề rộng bản, lấy b = 1m

+ Tính toán bản theo sơ đồ khớp dẻo.

+ Mô men dơng lớn nhất ở khoảng giữa ô bản, càng gần gối tựa mômen dơng càng giảm theo cả 2 phơng Nhng để đỡ phức tạp trong thi công ta bố trí thép đều theo cả 2 phơng.

Khi cốt thép trong mỗi phơng đợc bố trí đều nhau, dùng phơng trình cân bằng mômen Trong mỗi phơng trình có sáu thành phần mômen

1 t 2 B 2 A 2 2

t 1 B 1 A 1 1

M

M

Việc tính toán ô bản đợc tính cho một ô điển hình của mỗi loại bản, còn lại các ô bản khác

đ-ợc tính toán và cho vào bảng tính.

5 2,5 3 4,8 4,8 4,8 5 3,97 4,8 3 5 6,8 3,8 4,8 3,5 3 4,8 3

1,042 1,4 1,2

2 2,67 2,67 1,042 3,31 4 2,5 1,042 3,78 1,52

2 1,4 2,31 1,5 2,5

B¶n kª 4 c¹nh B¶n kª 4 c¹nh B¶n kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm B¶n lo¹i dÇm B¶n lo¹i dÇm B¶n Kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm B¶n lo¹i dÇm B¶n lo¹i dÇm B¶n kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm B¶n kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm B¶n kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm B¶n kª 4 c¹nh B¶n lo¹i dÇm

I.2 tính theo sơ đồ khớp dẻo :

m1 2

B

M

2 1

2 2

M A n

99 , 0 ) 02 , 0 2 1 1 (

5 , 0 ) 2 1 1 (

5 ,

05 , 1 8 99 , 0 2250

18760

cm h

R

M F

42 , 1

% 100

25270

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

4 , 1 8 98 , 0 2250

25270

cm h

R

M F

7 , 1

% 100

9q l2 =

128

2 , 1 8 , 647

6560

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

36 , 0 8 996 , 0 2300

6560

cm h

R

M F

42 , 1

% 100

993 , 0 ) 013 , 0 2 1 1 (

5 , 0 ) 2 1 1 (

638 , 0 8 993 , 0 2250

11660

cm h

R

M F

42 , 1

% 100

24

25 , 2 8 , 647 24

2 2

kGm ql

12

25 , 2 8 , 647 12

2 2

3 , 0 016 , 0 8 100 145

13660

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

82 , 0 8 9 , 0 2250

13660

cm h

R

M F

42 , 1

% 100

27320

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

52 , 1 8 98 , 0 2300

273320

cm h

R

M F

7 , 1

% 100

I.3 tính theo sơ đồ đàn hồi :

+Tính toán nội lực ô sàn 4 (ô sàn vệ sinh):

- Kích thớc ô sàn:

75 , 2 125 , 0 125 , 0 3

MII MII

M2

MI

M1 M1

M2

MI

MII MII

Dùa vµo sæ tay thùc hµnh kÕt cÊu c«ng tr×nh cña PGS.PTS vò m¹nh hïng ta cã:

8430

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

463 , 0 8 99 , 0 2250

8430

cm h

132 , 1

283 , 0 100





8 100

132 , 1

% 100

- Bê tông cấp độ bền B25 có cờng độ tính R n = 145 Kg/cm 2, , thép AI có Ra = 2250 Kg/

- Tính với tiết diện chữ nhật bxh =100x8 cm đặt cốt đơn.

412 , 0 006 , 0 8 100 145

4985

2 2

M A n

98 , 0 ) 006 , 0 2 1 1 (

5 , 0 ) 2 1 1 (

5 ,

28 , 0 8 98 , 0 2250

4985

cm h

R

M F

132 , 1

283 , 0 100





8 100

132 , 1

% 100

19250

2 2

M A n

989 , 0 ) 023 , 0 2 1 1 (

5 , 0 ) 2 1 1 (

5 ,

058 , 1 8 989 , 0 2250

19250

cm h

R

M F

a

 + Chọn 46

F

f b a

132 , 1

283 , 0 100





8 100

132 , 1

% 100

2 0

687 , 0 8 9 , 0 2300

11380

cm h

R

M F

a

 + Dùng 46

F

f b a

132 , 1

283 , 0 100





8 100

132 , 1

% 100

Với các ô sàn còn lại, kết quả tính toán đợc đa vào trong bảng sau:

II Tính toán cầu thang bộ:

Cầu thang đợc giao trong nhiệm vụ tính là cầu thang bộ giã trục E - F

Trong quá trình thi công do bơm bê tông đoạn cầu thang không đổ liền khốivới hệ khung, và thờng dùng phơng pháp đổ thủ công để đổ tại chỗ Vì vậy, chấtlợng của bê tông không thể đợc nh khi ta dùng máy đến tận nơi Do thang đợcliên kết với vách cứng nên ta chọn phơng án bản thang không cốn, hai đầu đợcliên kết với dầm chiếu tới và dầm chiếu nghỉ theo phơng cạnh dài

+Cầu thang dùng bê tông cấp độ bền B25  Rn =145kG/cm2

2430

2

02 , 0 ).

3 , 0 17 , 0 (

2000 1 ,

v÷a xi m¨ng dµy 1,5cm

34 , 0

015 , 0 ).

27 , 0 17 , 0 (

1800 1

5 , 0 27 , 0 17 , 0 1500 3 ,

B¶n thang dµy 10cm:

Tổng tải trọng tác dụng lên bản thang: 897,105kG/m2

Tải trọng tác dụng vuông góc với bản thang: q1 = 897,105.0,846 =758,95kG/m2

b.Chọn chiều dầy bản thang:

đơn giản 2 đầu khớp theo phơng cạnh dài

Cắt dải bản 1m theo phơng cạnh dài ta đợc sơ đồ tính:

- Néi lùc:

kGm l

q

8

8715 , 2 95 , 758 8

78220

2 2

M

A

n

942 , 0 ) 11 , 0 2 1 1 (

5 , 0 ) 2 1 1 (

51 , 4 8 942 , 0 2300

78220

cm h

R

M F

53 , 4

% 100

8

1 , 1 6 , 717 8

10854

2 2

5 , 0 ) 2 1 1 (

596 , 0 8 99 , 0 2300

10854

cm h

+ Hµm lîng cèt thÐp 100 0 , 075 %

8 100

596 , 0

% 100

nöa « b¶n truyÒn vµo dÇm q1 = 717,6 1,1/2 = 398,3 (KG/m)

- T¶i träng tõ b¶n thang truyÒn vµo ta ®a vÒ hai lùc tËp trung:

Lực cắt lớn nhất tại gối là:

101360

0 2

2 0

M n

101360

cm h

% 43 , 0 26 20

100 09 , 5 100

Điều kiện đợc thoả mãn, không cần đặt cốt xiên

- Kiểm tra điều kiện về đặt cốt đai:

Qmax = 1740,9 kG < K1.Rk.b.h0 = 0,6.10.20.27 = 3240 kG

 cốt đai đặt theo cấu tạo: 6 a250

III.Dån t¶i khung truc 2.

G

G

m kG g

g g q

q

hthang O

cn

/ 52 , 3076 3

, 3 2 , 433 5 ,

763

8 , 407 ).

2 / 7 , 2 (

864 , 0 2 / 2 8 , 407

110 14 9

g q

q

hthang O

tamgiac

/ 9 , 1850

5 , 763 8 , 407 ).

2 / 7 , 2 (

864 , 0 8 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0

4 9

g q

q

tamgiac O

tamgiac

/ 9 , 1986

5 , 763 8 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0 2

2 2

m kG

q g q

cn D O

tamgiac

/ 3 , 1742

2 / 8 , 1 8 , 407 5 , 763 8 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0

8 2 3

g q g

q

cn Dw O

tamgiac

/ 1 , 2141 8

, 2 7 , 251 2 / 8 , 1 8 , 407 5 , 763 8 , 407 ).

2 / 4 , 2 (

625

,

0

110 8 1 6

q

hinhthang

5776 8

, 2 7 , 251 2 , 3 5 , 763 2 , 3 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

765 , 0 2

g g q

tamgiac

/ 2864

3 , 3 2 , 433 5 , 763 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

625 , 0 2

q

hinhthang

5776 8

, 2 7 , 251 2 , 3 5 , 763 2 , 3 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

765 , 0 2

m kG

q1 458 , 1 / 2

1

3 1

- Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x600):

m kG

q1 763 , 5 /

4 1

g

- Do sµn ¤2,¤3 truyÒn vµo d¹ng h×nh thang:

m kG

q3  2 0 , 795 ( 4 , 8 / 2 ) 407 , 8  1556 , 25 /

- Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x700):

m kG

q1 916 , 2 / 5

1

m kG

q1 763 , 6 /

- Do sµn ¤1 truyÒn vµo d¹ng h×nh thang:

m kG

q3  0 , 648 ( 4 , 8 / 2 ) 407 , 8  634 , 7 / 6

m kG

g g

q

hinhthang

/ 7 , 1791 3

, 3 6 , 0 2 , 433 1 , 458 2 / 7 , 2 8 , 407 864 , 0

220 14 7

q g q

tamgiac D

O hthang

/ 86 , 1850 2

/ 8 , 4 8 , 407 625 , 0 5 , 763 2 / 7 , 2 8 , 407 864 , 0

5 4 7

g q

q

tamgiac O

tamgiac

/ 9 , 1986 5

, 764 88 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0

88 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0

2 4

q g q

cn D O

tamgiac

/ 3 , 1742

2 / 8 , 1 8 , 407 5 , 763 8 , 407 ).

2 / 8 , 4 (

625 , 0

8 2 3

m kG

g q g

q

cn Dw O

tamgiac

/ 1 , 2141 8

, 2 7 , 251 2 / 8 , 1 8 , 407 5 , 763 8 , 407 ).

2 / 4 , 2 (

625 , 0

110 8 1 6

q

hinhthang

5776 8

, 2 7 , 251 2 , 3 5 , 763 2 , 3 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

765 , 0 2

g g q

tamgiac

/ 2864

3 , 3 2 , 433 5 , 763 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

625 , 0 2

q

hinhthang

5776 8

, 2 7 , 251 2 , 3 5 , 763 2 , 3 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

765 , 0 2

-Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x400):

m kG

- Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x600):

m kG

- Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x600):

m kG

d 3 _t*

g

3 1 2 3

g

4 3

g

7 3

g

9 3

g

3 6

g

3 5

g

3 8 3

g

3

3

g

4

3

g

5

3

g

6

3

3

m kG

g q

hinhthang

/ 7 , 933 1 458 2 / 7 , 2 8 , 407 864 , 0

14 1

g q

g q

tamgiac D

O hthang

/ 8 , 2400 4

, 3 7 , 251 2 / 4 , 2 8 , 407 625 , 0 5 , 763 2 / 7 , 2 8 , 407 864 , 0

110 2

4 1

g g q

hinhthang

/ 2540

5 , 763 4 , 3 7 , 251 3 , 447 ).

2 / 4 , 2 (

832 , 0 2

q g

q g

CN O

tamgiac DT

/ 1 , 1523 8

, 407 ) 2 / 2 , 1 ( 6 , 0 4 , 3 7 , 251

2 / 4 , 2 8 , 407 625 , 0 5 , 763

3 110 2

g g q

hinhthang

/ 2540

5 , 763 4 , 3 7 , 251 8 , 407 ).

2 / 4 , 2 (

832 , 0 2

m kG g

hinhthang

1 , 2391 4

, 3 7 , 251 8 , 407 ).

2 / 267 , 2 (

835 , 0 2

g g g

CN O

tamgiac

/ 1101 4

, 3 7 , 251 2 / 2 , 1 8 , 407 2 / 267 , 2 625 , 0

110 5 4

g g q

hinhthang

/ 2005 4

, 3 7 , 251 5 , 763 ) 2 / 267 , 2 (

8 , 407 835 , 0

g

hinhthang O

hinhthang

4 , 3 2 , 433 ) 2 / 62 , 2 (

8 , 407 782 , 0 ) 2 / 267 , 2 (

8 , 407 835 , 0

220 5

4

19964

m kG q

hinhthang4 0 , 835 ( 2 , 267 / 2 ) 407 , 8 386 /

m kG

g g q

CN

/ 3 , 2481

5 , 763 4 , 3 2 , 433 8 , 407 ).

2 / 2 , 1 (

2 220 10 2

hinhthang* 0 , 782 407 , 8 ( 2 , 62 / 2 ) 417 , 8 /

m kG g

q

tamgiac 0 , 625 ( 2 , 4 / 2 ) 477 , 3 433 , 2 4 , 3 2220 , 7 /

-Do t¶i träng b¶n th©n dÇm(300x400):

m kG

q2  458 , 1 / 2

3

m kG q