THIẾT KẾ MÔN HỌC CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP F1

Các tải trọng bánh xe có thể đợc mô hình hoá nh tải trọng tập trung hoặc nh tảitrọng vệt mà chiều dài dọc theo nhịp sẽ là chiều dài của diện tích tiếp xúc đợc chỉtrong điều A.3.6.1.2.5 c

Trang 1

2 Chiều cao kết cấu nhịp tối thiểu (A2.5.2.6.3-1)

3 Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu (A.4.6.2.6)

3.1 Đối với dầm giữa

3.2 Đối với dầm biên

4 Tính toán bản mặt cầu

4.1 Phơng pháp tính toán nội lực bản mặt cầu

4.2 Xác định nội lực bản mặt cầu do tĩnh tải

4.3 Xác định nội do hoạt tải và ngời đi bộ

4.4 Vật liệu thiết kế cho bản mặt cầu

4.5 Tính toán cốt thép chiu lực

5 Tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải

5.1 Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ

5.2 Các hệ số cho tĩnh tải p (Bảng A.3.4.1-2)

5.3 Xác định nội lực

6 Nội lực dầm chủ do hoạt tải

6.1 Tính toán hệ số phân phối hoạt tải theo làn

6.2 Tính toán hệ số phân phối của tải trọng ngời đi bộ

Trang 2

9.3 Mất mát do tụt neo

9.4 Mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi

9.5 Mất mát ứng suất do co ngót (A.5.9.5.4.2)

9.6 Mất mát ứng suất do từ biến

9.7 Mất mát do dão thép ứng suất trớc

10 Kiểm toán theo - Trạng thái giới hạn cờng độ I

10.1 Kiểm toán Cờng độ chịu uốn

10.2 Kiểm tra hàm lợng cốt thép ứng suất trớc

10.3 Tính cốt đai và kiểm toán cắt theo trạng thái giới hạn CĐ1

10.4 Kiểm toán dầm theo trạng thái giới hạn sử dụng

11 Tính toán dầm ngang

11.1 Nội lực do tải trọng cục bộ (hoạt tải) gây ra

11.2 Nội lực do tải trọng phân bố (tĩnh tải)

12.2 Tính độ võng do tải trọng thờng xuyên (tĩnh tải)

12.3 Tính độ võng tức thới do hoạt tải có xét lực xung kích

Trang 3

1.1 Bố trí chung mặt cắt ngang cầu

Tổng chiều dài toàn dầm là 26 mét, để hai đầu dầm mỗi bên 0,4 mét để kê gối

Nh vậy chiều dài nhịp tính toán của nhịp cầu là 25,2 mét

Cầu gồm 5 dầm có mặt cắt chữ I chế tạo bằng bêtông có fc=40MPa, bản mặtcầu có chiều dày 20cm, đợc đổ tại chỗ bằng bêtông fc=30MPa, tạo thành mặt cắt liênhợp Trong quá trình thi công, kết hợp với thay đổi chiều cao đá kê gối để tạo dốcngang thoát nớc Lớp phủ mặt cầu gồm có 3 lớp: lớp phòng nớc có chiều dày 0,5cm,lớp bêtông Asphalt trên cùng có chiều dày 7cm Lớp phủ đợc tạo độ dốc ngang bằngcách kê cao các gối cầu

Trang 4

2300 2300

11500Khoảng cách giữa các dầm chủ S=2300 mm

1.2 Chọn mặt cắt ngang dầm chủ.

Dầm chủ có tiết diện hình chữ I với các kích thớc sau:

- Chiều cao toàn dầm: 1500mm

- Chiều dày sờn dầm: 200mm

- Chiều rộng bầu dầm: 600mm

- Chiều cao bầu dầm: 250mm

- Chiều cao vút của bụng bầu dầm: 200mm

- Chiều rộng cánh dầm: 800mm

- Phần gờ dỡ bản bêtông đổ trớc: 80mm (mỗi bên)

Các kích thớc khác nh hình vẽ:

Trang 5

Mặt cát dầm chủ Mặt cắt tại gối (Mở rộng sờn dầm)

1.3 Chiều dày tối thiểu( A5.14.1.2.2)

2 Chiều cao kết cấu nhịp tối thiểu (A2.5.2.6.3-1)

Yêu cầu: hmin=0,045.L Trong đó ta có:

L: Chiều dài nhịp tính toán L=25200mm

hmin: chiều cao tối thiểu của kết cấu nhịp

hmin=1500+200=1700mmsuy ra: hmin=0,045.L=0,045.25200=1134mm< h= 1500mm => Thỏa mãn

3 Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu (A.4.6.2.6)

3.1 Đối với dầm giữa

Bề rộng bản cánh hữu hiệu có thể lấy giá trị nhỏ nhất của

= 2800+ Khoảng cách trung bình giữa các dầm kề nhau (S= 2300)

3.2 Đối với dầm biên

Bề rộng cánh dầm hữu hiệu có thể đợc lấy bằng 1/2 bề rộng hữu hiệu của dầm

kề trong(2300/2=1150) cộng trị số nhỏ nhất của

+ 1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu( 3150

2 / 200

=1400+ Bề rộng phần hẫng( =1150)

4 Tính toán bản mặt cầu

4.1 Phơng pháp tính toán nội lực bản mặt cầu

áp dụng phơng pháp tính toán gần đúng theo Điều 4.6.2(AASHTO98)

Trang 6

c b

a

e d

10500

2300

Mặt cầu có thể phân tích nh một dầm liên tục trên các gối đàn hồi là các dầm chủ

4.2 Xác định nội lực bản mặt cầu do tĩnh tải

Theo Điều (A.4.6.2.1.6): Các dải phải đợc coi nh các dầm liên tục hoặc dầm giản

đơn chiều dài nhịp phải đợc lấy bằng khoảng cách tâm đến tâm giữa các cấu kiện đỡ.Nhằm xác định hiệu ứng lực trong các dải , các cấu kiện đỡ phải đợc giả thiết là cứngvô hạn

Các tải trọng bánh xe có thể đợc mô hình hoá nh tải trọng tập trung hoặc nh tảitrọng vệt mà chiều dài dọc theo nhịp sẽ là chiều dài của diện tích tiếp xúc đợc chỉtrong điều (A.3.6.1.2.5) cộng với chiều cao của bản mặt cầu, ở đồ án này coi các tảitrọng bánh xe nh tải trọng tập trung

Xác định nội lực do tĩnh tải

Tỷ trọng của các cấu kiện lấy theo Bảng (A.3.5.1.1) AASHTO

Tĩnh tải tác dụng lên bản mặt cầu gồm các tĩnh tải rải đều do TTBT của bản mặtcầu, TTBT của lớp phủ, lực tập trung do lan can tác dụng lên phần hẫng

Đối với tĩnh tải , ta tính cho 1 mét dài bản mặt cầu

Thiết kế bản mặt cầu dày 200mm, tĩnh tải rải đều do TTBT bản mặt cầu:

gDC(bmc)=200.1000.24.10-6= 4,8 KN/mThiết kế lớp phủ dày 75mm, tĩnh tải rải đều do TTBT lớp phủ:

gDW=75.1000.22,5.10-6=1,665 KN/mTải trọng do lan can cho phần hẫng: Thực chất lực tập trung quy đổi của lan cankhông đặt ở mép bản mặt cầu nhng để đơn giản tính toán và thiên về an toàn ta coi đặt

ở mép

gDC(Lan can)= 4,2 KN/m

Trang 7

+ Để tính nội lực cho các mặt cắt a, b, c, d, e ta vẽ đờng ảnh hởng của các mặt cắtrồi xếp tải lên đơng ảnh hởng Do sơ đồ tính toán bản mặt cầu là hệ siêu tĩnh bậc caonên ta sẽ dùng chơng trình Sap2000 để vẽ ĐAH và từ đó tính toán nội lực tác dụnglên bản mặt cầu.

Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0,95 (theo Điều 1.3.3)

Hệ số liên quan đến tính d R = 0,95 (theo Điều 1.3.4)

Hệ số liên quan đến tầm quan trọng trong khai thác i = 1,05 (theo Điều 1.3.5)

=>  = 1,05.0,95.0,95 = 0,95

p : Hệ số tĩnh tải (Bảng A.3.4.1-2)

Loại tải trọng TTGH Cờng độ1 TTGH Sử dụng

DW: Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích 1,5/0,65 1

4.2.1 Nôi lực mặt cắt a

Mômen tại mặt cắt a là mômen phần hẫng

Sơ đồ tính dạng công xon chịu uốn

10 2

) 500 1150 (

10

2

1150 1150

) ( 2 6

2

Ư 6

) (

* 25 , 1

* 1150

* 2 , 4 10

2

5 , 1

* 650

* 665 , 1 10

2

25 , 1

* 1150

1

* 650

* 665 , 1 10

2

1

* 1150

* 8 ,

1200

Trang 8

Với bản mặt cầu lấy hệ số p= 1,25 trong THGH CĐ1, bằng 1 trong THGH SDVới lớp phủ lấy hệ số p= 1,5 trong THGH CĐ1, bằng 1 trong THGH SD

Trên phần Đah âm:

Với bản mặt cầu lấy hệ số p= 0,9 trong THGH CĐ1, bằng 1 trong THGH SD

Với lớp phủ lấy hệ sô p= 0,65 trong THGH CĐ1, bằng 1 trong THGH SD

Sau khi giải sơ đồ bằng MiDas kết quả mô men Mb trong bảng dới đây

Bảng 4.2.2

Trang 10

4.3 Xác định nội do hoạt tải và ngời đi bộ

Tải trọng thiết kế dùng cho bản mặt cầu và quy tắc xếp tải

áp dụng quy định của Điều 3.6.1.3.3 (AASHTO98) :

Do nhịp của bản S=2300 < 4600mm phải đợc thiết kế theo các bánh xe của trục145KN

Tải trọng bánh xe phải đợc giả thiết là bằng nhau trong phạm một đơn vị trục xe và

sự tăng tải trọng bánh xe do các lực ly tâm và lực hãm không cần đa vào tính toán bảnmặt cầu

Xe tải thiết kế hoặc xe hai bánh thiết kế phải bố trí trên chiều ngang sao cho timcủa bất kỳ tải trọng bánh xe nào cũng không gần hơn (3.6.1.3.1) :

+ 300mm tính từ mép đá vỉa hay lan can: Khi thiết kế bản mút thừa

+ 600mm tính từ mép làn xe thiết kế: Khi thiết kế các bộ phận khác

Do cầu không có dải phân cách xe thiết kế có thể đi vào phần bộ hành

Khi xếp xe lên đờng ảnh hởng sao cho gây ra

X = Khoảng cách từ tải trọng đến điểm gối tựa (mm), X=350 mm

S = Khoảng cách của trục cấu kiện đỡ

Trang 11

Theo Điều 3.6.1.5 lấy tải trọng ngời đi bộ 3x10-3 Mpa và phải tính đồng thời cùnghoạt tải xe thiết kế.

4.3.1 Nội lực do Truck Load

Do TruckLoad và TendomLoad có khoảng cách 2 trục theo chiều ngang cầu nhnhau(1800mm) nhng TruckLoad có trục sau(145 KN) nặng hơn TendomLoad(110KN) nên ta chỉ tính nội lực trong bản mặt cầu do TruckLoad

-Sơ đồ tính mômen phần hẫng của bản mặt cầu

P=72,5/2

Trang 12

MTruckLoad+= 1 , 925

* 25 , 1

* 5 , 72

* 75 , 1 95 , 0 ).

1 (

SW

y IM

* 5 , 72

* 75 , 1 95 , 0 ).

1 (

SW

y IM

* 25 , 1

* 75 , 1 95 , 0

2

).

1 (

SW

x IM

Mặt cắt Trạng thái giới hạn cờng độ 1

1 (

SW

y IM

1 (

SW

y IM

2

).

1 (

SW

x IM

Trong đó =1(Bảng A3.4.1-2), =0,95, yi: tung độ đờng ảnh hởng

Bảng kết quả mômen tại các mặt cắt do TruckLoad

Trang 13

fy= 420 Mpa Giới hạn chảy tối thiểu quy định của thanh cốt thép

' 2

' '

r w c s

y s s

y s ps

ps

n

h a h b b f

a d f A

a d f

M n s y s

Trong đó:

AS = Diện tích cốt thép chịu kéo không ứng suất trớc (mm2)

fy = Giới hạn chảy qui định của cốt thép (Mpa)

dS = Khoảng cách tải trọng từ thớ nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt

thép chịu kéo không ứng suất trớc (mm)

Trang 14

A'S = Diện tích cốt thép chịu nén (mm2)

f'y = Giới hạn chảy qui định của cốt thép chịu nén (Mpa)

d'p = Khoảng cách từ thớ ngoài cùng chịu nén đến trọng tâm cốt thép

chịu nén (mm)

f'

c = Cờng độ chịu nén qui định của bê tông ở tuổi 28 ngày (Mpa)

b = Bề rộng của mặt chịu nén của cấu kiện (mm)

bw = Chiều dày của bản bụng hoặc mặt cắt tròn (mm)

1 = Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất qui định trong điều (A.5.7.2.2)

h1 = Chiều dày cánh chịu nén của cấu kiện dầm I hoặc T(mm)

a = c1 ; chiều dày của khối ứng suất tơng đơng (mm) điều (A.5.7.2.2)

b f

f A b

f

f A f A f A c a

c

y s w

c

y c y s ps ps

' 1

1 '

' ' 1

85 0 85

+ Bố trí 5 thanh cốt thép 16

=> Diện tích cốt thép As=5

4

16 1416 ,

* 30

* 85 , 0

420

* 312 1005 85

.



f c

y s

b f

f A c

).10-6= 52,238 KNm

Mr=.Mn=0,9*52,238 = 47,015 KNm > Mu=39,62 KNm => (Thoả mãn)

Vậy mặt cắt thoả mãn về cờng độ

+ Kiểm tra lợng cốt thép tối đa (A.5.7.3.3.1)

Phải thoả mãn điều kiện  0 42

e

d c

Trang 15

de = dP =132 mm (Do coi Aps = 0 (A.5.7.3.3.1-2))

c: khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục TH, c=19.81 mm

= 0,15 < 0,42 => Thoả mãnVậy mặt cắt giữa nhịp thoả mãn về hàm lợng thép tối đa

f

f '

03 0

312 1005

420

30 03

Suy ra:

y

c Min

f

f '

03 0





Vậy mặt cắt thoả mãn về hàm lợng thép tôi thiểu

Cự ly tối đa giữa các thanh cốt thép

Theo Điều (A.5.10.3.2) Trong bản cự ly giữa các cốt thép không đợc vợt quá 1,5chiều dày cấu kiện hoặc 450mm

Smax  1,5x200=250 (mm)

4.5.2 Bố trí cốt thép dơng cho bản mặt cầu( cho 1 mét dài bmc) và kiểm toán theo THGH Cờng độ 1.

+ Không xét đến cốt thép chịu nén (bố trí cho mômen âm của bản mặt cầu)

+ Mômen tính toán cho mômen dơng của bản mặt cầu

Mu=40,36 KNm (Xem bảng trên)+ Ta chọn trớc số thanh rồi kiểm toán cờng độ

+ Bố trí 5 thanh cốt thép 14

=> Diện tích cốt thép As=5

4

16 1416 ,

Trang 16

* 836 , 0

* 30

* 85 , 0

420

* 312 1005 85

.



f c

y s

b f

f A c

).10-6= 67,02 KNm

Mr=.Mn=0,9 67,02= 60,315 KNm > Mu=40,36 KNm => (Thoả mãn)

Vậy mặt cắt thoả mãn về cờng độ

+ Kiểm tra lợng cốt thép tối đa (A.5.7.3.3.1)

Phải thoả mãn điều kiện 0.42

e

d c

de = dP =167 mm (Do coi Aps = 0 (A.5.7.3.3.1-2))

c: khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục TH, c=19,81 mm

= 0,119 < 0,42 => Thoả mãnVậy mặt cắt giữa nhịp thoả mãn về hàm lợng thép tối đa

f

f'

03 0

312 1005

420

30 03

Suy ra:

y

c Min

f

f '

03 0





Vậy mặt cắt thoả mãn về hàm lợng thép tôi thiểu

Cự ly tối đa giữa các thanh cốt thép

Theo Điều 5.10.3.2 Trong bản cự ly giữa các cốt thép không đợc vợt quá 1.5 chiềudày cấu kiện hoặc 450mm

Smax  1,5x200=250 (mm)

Trang 17

4.5.3 Bố trí cốt thép âm cho phần hẫng của bản mặt cầu( cho 1m dài bmc) và kiểm toán theo THGH CĐ 1.

Để thận tiên cho thi công: Bố trí 2 mặt phẳng lới cốt thép cho bản mặt cầu nên cốtthép âm cho phần hẫng đợc bố trí giống cốt thép âm(5 thanh 16) Chỉ tiến hành kiểmtoán

+ Mômen tính toán cho mômen âm của bản mặt cầu

Mu= 29,02 (Xem bảng trên)

Do mômen tính toán Mu < Mômen tính toán của mômen âm của bản mặt cầu nênchắc chắn các kiểm toán trong kiểm toán về cờng dộ thoả mãn

4.5.4 Bố trí cốt thép co ngót và nhiệt độ

Theo Điều A.5.10.8 cốt thép cho các ứng suất co ngót và nhiệt độ phải đợc đặt gần

bề mặt bê tông lộ ra trớc các thay đổi nhiệt độ hàng ngày Đối với các cấu kiện mỏnghơn 1200mm diện tích cốt thép mỗi hớng không đợc nhỏ hơn:

A A

Sử dụng NO10 @450 có As=0,22mm2/mm

4.5.5 Kiểm tra bản mặt cầu theo trạng thái giới hạn sử dụng (kiểm toán nứt)

Theo Điều A.5.5.2 các vấn đề phải kiểm tra theo trạng thái giới hạn sử dụng là nứt ,biến dạng và ứng suất trong bê tông

Do nhịp của bản nhỏ và không có thép dự ứng lực nên trong đồ án này chỉ kiểmtoán nứt đối với bản mặt cầu theo Điều 5.7.3.4

Các cấu kiện phải đợc cấu tạo sao cho ứng suất kéo trong cốt thép ở trạng thái giớihạn sử dụng fsa không đợc vợt quá

d A f

Z f

f

c sa

s   1/3  0 , 6 (A.5.7.3.4-1)Trong đó :

dc =chiều cao phần bê tông tính từ thớ ngoài cùng chịu kéo cho đến tâm của thanhhay sợi đặt gần nhất ; nhằm mục đích tính toán phải lấy chiều dày tĩnh của lớp bêtông bảo vệ dc không lớn hơn 50 mm

Z - Thông số bề rộng vết nứt (N/mm)

Lấy Z= 23000 N/mm đối với các cấu kiện trong môi trờng khắc nghiệt và khi thiết

kế theo phơng ngang

Trang 18

+fsa-ứng suất kéo trong cốt thép ở trạng thái giới hạn sử dụng

+A -Diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo và đợc baobởi các mặt cắt cuả mặt cắt ngang và đờng thẳng song song với trục trung hoà, chiacho số lợng của các thanh hay sợi (mm2)

4.5.5.1 Kiểm tra nứt đối với mô men dơng

Mô men dơng lớn nhất là M = 40.36 KNm/m (Xem bảng 4-b)

Xác định vị trí trục trung hoà :

+ Lấy mômen tĩnh với trục qua cạnh dới của mặt cắt:

' '.

2 h h n A d n A d b

=1000*200*100+

466 27691

200000

*1005.312*(200-68)+

466 27691

.h n A s n A s

b

466 27691

200000

*1005.312+

466 27691

2

3

) ' ( ' )

( )

2 (

.

h y h b bh

2 2

3

) 82 98 132 (

* 312 1005 466 27691

200000 )

82 98 100 (

200 1000 12

200 1000

* 312 1005 466

10

* ) 33 82 98 (

* 36 40 466 27691

Trang 19

A =

5

1000

* 33

*

2

=13200 mm2(Diện tích phần bê tông có cùng trọng tâm với cốtthép chủ chịu kéo và đợc bao bởi các mặt cắt cuả mặt cắt ngang và đờng thẳng songsong với trục trung hoà, chia cho số lợng của các thanh hay sợi )

* 33 (

23000

3 / 1 3

/



do vậy lấy fsa=0.6fy =252 Mpa > fS = 27.16 Mpa (Thoả mãn)

4.5.5.2 Kiểm tra nứt đối với mô men âm

Mô men âm lớn nhất là M= -39.62 KNm/m

Khoảng cách từ TTH đến mép trên của mặt cắt: y=200-98.82=101.18 mm

ứng suất trong cốt thép ở mép trên bản :

Mpa I

10 ).

68 18 101 (

* 62 39 466 27691

23000

3 / 1 3

/



do vậy lấy fsa=230 Mpa > fS = 13,44 Mpa Thoả mãn

Vậy bản mặt cầu thoả mãn điều kiện kiểm toán nứt ở trạng thái giới hạn sử dụng

4.5.6 Kiểm tra bố thép theo thiết kế kinh nghiệm

Phải đặt lớp cốt thép đẳng hớng ,fy  400Mpa

Cốt thép phải càng gần các mặt ngoài càng tốt

Lớp đáy : Số lợng thép tối thiểu cho mỗi lớp bằng 0,57 mm2/mm Theo thiết kế trêncốt thép theo phơng chính 1,11mm2/mm và theo phơng dọc là 0,8 mm2/mm >0,57mm2/mm ( thoả mãn)

Lớp đỉnh : Số lợng thép tối thiểu cho mỗi lớp bằng 0,38 mm2/mm Theo thiết kếtrên cốt thép theo phơng chính 1,11mm2/mm và theo phơng dọc là 0,22 mm2/mm <0,38mm2/mm =>phải bố trí cốt thép theo phơng dọc, chọn No10 @200 As= 0.5mm2/mm

Khoảng cách lớn nhất giữa cốt thép là 450mm

Trang 20

No15 @250 số thanh 804/25+1 =33 thanh =>tổng diện tích 330.200 = 6600mm2

>4824mm2

Lớp trên bố No10@250

Cốt thép theo phơng ngang cầu:

Tổng diện cốt thép As= 0.5%(diện tích của cánh ) = 0.5(150)(8 040) = 6300mm2

Bố trí cốt thép 2 lớp:

Lớp dới chịu mô men dơng do tải trọng bản thân và nhiệt độ bố trí thép No15 @250

số thanh 804/25+1 =33 thanh =>tổng diện tích 330.200 = 6600mm2 >6300mm2.Lớp trên bố No10@250

5 Tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải

Tải trọng tác dụng lên dầm chủ:

Tĩnh tải : Tĩnh tải giai đoạn 1 (DC1)và tĩnh tải giai đoạn 2 (DC2+ DW)

Hoạt tải gồm cả lực xung kích(I L+IM) : Xe HL 93

Nội lực do căng cáp ứng suất trớc

Ngoài ra còn các tải trọng: Co ngót, từ biến, nhiệt độ, lún, gió, động đất

Trong khuôn khổ đồ án sinh viên không xét đến các tải trọng này

5.1 Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ

Tỷ trọng của các cấu kiện lấy theo bảng (A.3.5.1.1) AASHTO,giả thuyết tĩnh tảiphân bố đều cho mỗi dầm, riêng lan can thì một mình dầm biên chịu

Thành phần tĩnh tải DC bên trên bao gồm toàn bộ tĩnh tải kết cấu trừ tĩnh tải lớpmặt hao mòn dự phòng và tải trọng dự chuyên dụng Do mục đích thiết kế 2 phần củatĩnh tải đợc định nghĩa nh sau:

Tĩnh tải rải đều lên dầm chủ xuất hiện ở giai đoạn căng ứng suất trớc

gDC1(dc) = .Ag Trong đó:

 - Trọng lợng riêng của dầm, =24 KN/m3

Ag - Diện tích mặt cắt ngang của dầm khi cha mở rộng Với kích thớc đã chọn nhtrên, ta tính đợc Ag=532000 mm2 Do dầm có mở rộng về 2 phía gối(xem bản vẽ)nên tính thêm phần mở rộng ta có : Ag= 562000 mm2 đợc trọng lợng bản thân củadâm chủ gDC1(dc) = 13.488 KN/m

Theo chiều dọc cầu bố trí 5 dầm ngang(xem bản vẽ), theo chiều ngang cầu bố trí 4dầm ngang, suy ra tổng số dầm ngang = 4.5=20 dầm ngang

Trang 21

79 10

* 20

=1,713 KN/m

+ Tải trọng do các tấm đỡ BTCT(khi đổ BT bản mặt cầu)

Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ do các tấm đỡ:

24

* 10

* 26000

* ) 80

* 850 4

* 80

* 1700 (

* 11500

*

=11.04 KN/m

+ Tải trọng do lan can

DC2 : Trọng lợng lan can xuất hiện ở giai đoạn khai thác sau các mất mát

Ta sử dụng loại lan can theo tiêu chuẩn AASHTO

 Tĩnh tải DC2 tác dụng cho dầm biên

 gDC2 = 4,2 KN/m

Trang 22

(Tơng tự nh tính toán bản mặt cầu với mục đích tạo ra hiệu ứng tải lớn nhất)

Trong đó: - Diện tích đờng ảnh hởng mômen tại mặt cắt đang xét

+-Diện tích đờng ảnh hởng lực cắt dơng tại mặt cắt đang xét

+-Diện tích đờng ảnh hởng lực cắt âm tại mặt cắt đang xét

: Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính d, và sự quan trọng trong khai thácxác định theo Điều (A.1.3.2)

=iDR  0,95

Hệ số liên quan đến tính dẻo D = 0,95 theo Điều (A.1.3.3)

Hệ số liên quan đến tính d R = 0,95 theo Điều (A.1.3.4)

Hệ số liên quan đến tầm quan trọng khi khai thác i = 1,05theo Điều (A.1.3.5)

Trang 23

Vậy:  = 0,95

5.3.1 Tính Mômen

+ Đờng ảnh hởng mômen mặt cắt giữa nhịp

- Trạng thái giới hạn cờng độ 1

Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can)

Mu=0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25.gDC1(dn)+1,25.gDC1(đỡ)+1,5.gDW).

=0,95*(1,25*11,04+1,25*13,488+1,25*1,713+1,25*2,938+1,5*3,544)*79,38 = 3151,41 KNm

Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng do lan can)

Mu=0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25gDC1(dn)+1,25gDC1(đỡ)+1,5.gDW+1,25.gDC2).

= 0,95.(1,25*11,04+1,25*13,488+1,25*1,713+1,25*2,938+

+1,5*3,544 +1,25*4,2).79,38 = 3547,31 KNm

- Trạng thái giới hạn sử dụng

Mu=0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25.gDC1(dn)+1,25.gDC1(đỡ)+1,5.gDW).

=0,95.(1,25*11.04+1,25*13.488+1,25*1.713+1,25*2.938+1,5*3.544)*59,535 = 2363,56 KNm

Dầm ngoài(chịu toàn bộ tải trọng do lan can)

Mu=0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25gDC1(dn)+1,25.gDC1(đỡ)+1,5gDW+1,25.gDC2).

Trang 24

= 0,95.(1,25*11.04+1,25*13.488+1,25*1.713+1,25*2.938+

1,5*3.544+1,25*4.2)*59,535

= 2660,48 KNm

- Trạng thái giới hạn sủ dụng

Mu= 0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25.gDC1(dn)+1,25.gDC1(đỡ)+1,5.gDW).

= 0,95.(1,25*11.04+1,25*13.488+1,25*1.713+1,25*2.938+1,5*3.544)*9,76 = 387,47 KNm

Mu=0,95.(1,25.gDC1(bmc)+1,25.gDC1(dc)+1,25gDC1(dn)+1,25gDC1(đỡ)+1,5.gDW+1,25.gDC2). = 0,95.( 1,25*11.04+1,25*13.488+1,25*1.713+1,25*2.938+

1,5*3.544+1,25*4.2)*9,76 = 436,15 KNm

- Trạng thái giới hạn sủ dụng

Trang 25

Vu=0,95[1,25(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1(đỡ))+ -

- 0,9(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1(đỡ))- + (1,5.gDW.+-- 0,65.gDW.-)]

Vu= 0,95[1,25(11,04+13.488+1.713+2.938)*3.15 -

- 0,9(11,04+13.488+1.713+2.938)*3.15 + + (1,5*3.544*3.15 - 0,65*3.544*3.15)] = 39,576 KN

Vu=0,95[1,25(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1(đỡ)+gDC2)+- 0,9(gDC1(bmc)+gDC1(dc)++gDC1(dn)+gDC1(đỡ)+gDC2)-+ (1,5.gDW.+- 0,65.gDW.-)]

Vu=0,95[1,25(11,04+13.488+1.713+2.938+4,2)3.15 -

- 0,9(11,04+13.488+1.713+2.938+4,2)3.15+ + (1,5*3.544*3.15 - 0,65*3.544*3.15)] = 43,975 KN

- Trạng thái giới hạn sử dụng

Vu=0,95[1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1(đỡ))+- 1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+

+gDC1(đỡ))-+ (1.gDW.+ - 1.gDW.-)]

Vu= 0,95[1.( 11,04+13.488+1.713+2.938)3.15

- 1*( 11,04+13.488+1.713+2.938)3.15 +(1*3.544*3.15 -1*3.544*3.15)] = = 0 KN

Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng do lan can)

Vu=0,95[1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1(đỡ)+gDC2)+- 1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+

+gDC1(dn)+gDC1(đỡ)+gDC2)-+ (1.gDW.+ - 1.gDW.-)]

Vu=0,95[1.( 11,04+13.488+1.713+2.938+4,2)*3.15

- 1.( 11,04+13.488+1.713+2.938+4,2)*3.15 + (1*3.544*3.15 -1*3.544*3.15)] = 0 KN

Trang 26

Mômen do tĩnh tải Bảng 5.3.1

6 Nội lực dầm chủ do hoạt tải

6.1 Tính toán hệ số phân phối hoạt tải theo làn

Quy trình AASHTO đề cập đến phơng pháp gần đúng đợc dùng để phân bố hoạt tảicho từng dầm (AASHTO LRFD 4.6.2.2.2) Không dùng hệ số làn của Điều 3.6.1.1.2với phơng pháp này vì các hệ số đó đã đợc đa vào trong hệ số phân phối ,trừ khi dùngphơng pháp mô men tĩnh hoặc các phơng pháp đòn bẩy

Những kích thớc liên quan :

Trang 27

Chiều cao dầm: H = 1500mm; Khoảng cách của các dầm: S=2300mm; Chiều dàinhịp: L=25200mm; Khoảng cách từ tim của dầm biên đến mép trong của lan can:de=1150- 500 = 650mm

Dầm I thuộc phạm vi áp dụng những công thức gần đúng của qui địnhAASHTO(Theo bảng 4.6.2.21 và 4.6.2.2a-1) Hệ số phân bố hoạt tải đợc tính nh sau

a Hệ số phân phối hoạt tải theo làn đối với mô men uốn

+ Đối với dầm giữa (AASHTO bảng 4.6.2.2.2b-1):

Một làn thiết kế chịu tải :

gm=

1 , 0

3

3 , 0 4 , 0

4300 06

S

1 25200

2300 4300

2300 06

, 0

3 , 0 4

, 0

3

2 , 0 6 , 0

2900 075

S S

25200

2300 2900

2300 075

, 0

2 , 0 6

, 0

+ Đối với dầm biên (AASHTO Bảng 4.6.2.2.2.c-1)

Một làn thiết kế chịu tải

Sử dụng quy tắc đòn bẩy

Do cự ly theo chiều ngang cầu

của xe Truck và Tendom đều là 1800mm

2300 1150

= 0.9132Hai làn hoặc hơn hai làn thiết kế thiết kế chịu tải

gm=e gbên trong trong đó

2800

e 0,77

2800 0,77 650

 = 1,002

Trang 28

gm=0,6141*1,002= 0,6154

b Hệ số phân phối hoạt tải theo làn đối với lực cắt

+ Đối với dầm giữa (ASSHTO Bảng 4.6.2.2.3a-1):

2 ,

2300 2

+ Đối với dầm biên (AASHTO bảng 4.6.2.2.3b-1):

Sử dụng quy tắc đòn bẩy, tơng tự nh tính hệ số phân bố cho mômen ở trên ta có

gv=0,9132 Khống chế

Hai làn hoặc hơn hai làn thiết kế thiết kế chịu tải

gv = e gbên trong Trong đó

3000 6

,

0  => gv = 0,372

(Quy tắc đòn bẩy giả thuyết rằng bản mặt cầu trong phơng nằm ngang đơn thuần

đ-ợc đỡ bởi các dầm và sử dụng tĩnh học để xác định phân bố hoạt tải cho cácdầm Theo Quy trình AASHTO (4.6.2.2.1)khi dùng phơng pháp đòn bẩy phải đa vào

hệ số làn m Đối với 1 làn chịu tải m=1.2 Mô hình nguyên tắc đòn bẩy cho dầm biên

đợc chỉ ra trên hình vẽ )

6.2 Xác định nội lực.

Hoạt tải xe ôtô thiết kế và quy tắc xếp tải (Điều 3.6.1.3)

Hoạt tải xe HL93

- Hoạt tải xe ôtô trên mặt cầu hay kết cấu phụ trợ (HL- 93) sẽ gồm một tổ hợp của :

+ Xe tải thiết kế hoặc hai trục thiết kế

+ Tải trọng làn thiết kế

- Hiệu ứng lực của tải trọng làn thiết kế không xét lực xung kích

- Quy tắc xếp tải (A.3.6.1.3)

 Hiệu ứng lực lớn nhất phải đợc lấy theo giá trị lớn hơn của các trờng hợpsau :

+ Hiệu ứng của xe hai trục thiết kế tổ hợp với hiệu ứng tải trọng làn thiếtkế(HL93M)

+ Hiệu ứng của một xe tải thiết kế có cự ly trục bánh thay đổi nh trong điều(A.3.6.1.2.2) tổ hợp với hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế (HL93K)

 Đối với các mômen âm giữa các điểm uốn ngợc chiều khi chịu tải trọng rải

đều trên các nhịp và đối phản lực gối giữa thì lấy 90% hiệu ứng của hai xe tảithiết kế có khoảng cách trục bánh trớc xe này đến trục bánh sau xe kia là15000mm tổ hợp 90% hiệu ứng của tải trọng làn thiết kế ; khoảng cách giữacác trục 145KN của mỗt xe tải phải lấy bằng 4300mm(HL93S)

Trang 29

110 KN

1,2m x=0,6m Hợp lực

 Các trục bánh xe không gây hiệu ứng lực lớn nhất đang xem xét phải bỏ qua

 Chiều dài của làn xe thiết kế hoặc một phần của nó mà gây ra hiệu ứng lựclớn nhất phải đợc chất tải trọng làn thiết kế

* Sơ đồ tính: Sơ đồ tính của dầm chủ là dầm giản đơn nên khoảng cách giữacác trục của xe tải thiết kế Truck đều lấy = 4,3 m

* Cách xếp xe tải lên đờng ảnh hởng: Xếp xe sao cho hợp lực của các trục xe vàtrục xe gần nhất cách đều tung độ lớn nhất của đờng ảnh hởng

Mômen tại mặt cắt giữa nhịp cha tính các hệ số

MTruck= pi.yi trong đó Pi: Trọng lợng các trục xe

Định dạng
Số trang	59
Dung lượng	1,46 MB