Đồ án tốt nghiệp ĐHXD - Tính toán móng cọc

Công trình 9 tầng, 1 tầng bán hầm. Chiều cao 39,6m.

CH ƯƠNG III NG III TÍNH TOÁN K T C U MÓNG ẾT CẤU MÓNG ẤU MÓNG

I ĐI U KI N Đ A CH T CÔNG TRÌNH – M T B NG K T C U MÓNG ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ẤU MÓNG ẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ẰNG KẾT CẤU MÓNG ẾT CẤU MÓNG ẤU MÓNG

1 MÔ T ĐI U KI N Đ A CH T CÔNG TRÌNH Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ẤU MÓNG

1.1 Đ A T NG ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ẦNG

- Theo kết quả khảo sát thì đất nền gồm các lớp đất khác nhau Do độ dốc của các lớp đất nhỏ, chiều dày khá đồng đều nên theo một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình đều có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình (như hình vẽ).

- Địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới với các chỉ tiêu cơ lý như sau:

±0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00 -28.00 -30.00 -32.00 -34.00 -36.00 -38.00 -40.00 -42.00 -44.00 -46.00 -48.00 -50.00 -52.00 -54.00 -56.00 -58.00 -60.00

±0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00 -28.00 -30.00 -32.00 -34.00 -36.00 -38.00 -40.00 -42.00 -44.00 -46.00 -48.00 -50.00 -52.00 -54.00 -56.00 -58.00 -60.00

LỚP1: CÁT SAN LẮP

LỚP4: CÁT TRUNG

CHẶT VỪA

LỚP5: SÉT PHA LẪN

SẠN, TRẠNG THÁI

CỨNG

MNN -6.5m

MĐTN

LỚP2: BÙN SÉT DẺO

LỚP3: CÁT PHA

Lớp bùn sét màu xám đen, ở trạng thái chảy, khả năng chịu tải yếu, có chiều dày không quá lớn (7,5m) Lớp đất này không thể sử dụng làm nền móng cho công trình.

- Lớp đất số 5:

Lớp sét pha màu xám trắng, loang lỗ nâu đỏ, lẫn sạn cát mịn, ở trạng thái cứng Lớp đất này có khả năng chịu tải lớn, chiều dày lớn, thích hợp làm nền móng cho công trình.

1.3 L A CH N GI I PHÁP N N MÓNG ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG

- Trên mặt bằng chỉ bố trí 2 hố khoan chưa xem xét được hết điều kiện địa chất ở dưới tất cả các cọc Tuy nhiên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm dưới công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình với các chỉ tiêu cơ lý như trên Do đó, ta có thể dựa vào kết quả trên để tính móng.

- Nước ngầm ở khu vực khảo sát dao động tuỳ theo mùa Mực nước tĩnh mà ta quan sát được nằm khá sâu, cách cốt thiên nhiên 6,5 m Nếu lựa chọn giải pháp móng sâu, mực nước ngầm ít ảnh hưởng đến công trình Khi thi công tầng hầm ở cao độ -1,5 m (so với cốt tự nhiên) khá thuận lợi.

- Lớp đất số 2 dưới mặt đáy tầng hầm là đất yếu nên giải pháp sử dụng móng nông (móng băng, móng bè trên nền thiên nhiên) là không khả thi Do đó giải pháp móng sâu (móng cọc) là giải pháp thích hợp.

- Các lớp đất 3 và 4 có khả năng chịu tải khá, chiều dày khá lớn Tuy nhiên lớp đất

3 lại nằm khá gần cốt tự nhiên, do đó để đảm bảo chiều dài cọc thì chọn phương án mũi cọc được ngàm vào lớp đất số 4

2.1 C U T O C C ẤU MÓNG ẠO CỌC ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

- Bê tông B25 có:

2.2 S B CH N CHI U SÂU ĐÁY ĐÀI ƠNG III Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG

- Thiết kế mặt đáy đài trùng với mép trên kết cấu sàn tầng hầm (-1.50m so với mặt đất tự nhiên).

- Móng cọc được thiết kế là móng cọc đài thấp vì vậy độ sâu của đài phải thoả mãn điều kiện lực ngang tác động ở đáy công trình cân bằng với áp lực đất tác động lên đài cọc.

là -3.00m

nhất được thiết kế với yêu cầu cân bằng áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận.

công thức thực nghiệm:

N M Q

tt o

(giả thiết bề rộng đài là 2,5 m)

- Vậy chiều sâu đáy móng thoả mãn điều kiện cân bằng áp lực ngang nên ta có thể tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn do lớp đất trên từ đáy đài tiếp nhận.

2.3 KÍCH TH ƯỚC – SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC C C C ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

- Sơ bộ chọn cọc đặc có tiết diện vuông 35x35 (cm).

+ Sơ bộ chọn chiều dài cọc đảm bảo mũi cọc được ngàm vào lớp đất 4, chiều

+ Mũi cọc nằm ở độ sâu ngàm 1,2 (m) trong lớp đất 4 (cát trung chặt vừa) Mũi cọc nằm ở độ sâu -25,1 (m) so với cốt tự nhiên.

+ Đoạn cọc nằm trong đài: 0,6 (m).

+ Đoạn cọc nằm trong đất (giả thiết đáy đài ở độ sâu -3 m): 22,1 (m).

=> Chiều dài cọc: L = 22,7 (m) gồm hai đoạn cọc: cọc 1 (11,7m) và cọc 2 (11m).

-4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00 -28.00 -30.00 -32.00 -34.00 -36.00 -38.00 -40.00

-6.50

-25.10 LỚP 4

2.4 S C CH U T I C A C C ỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ỊA CHẤT CƠNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MĨNG Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH ỦA CỌC ỌN GIẢI PHÁP NỀN MĨNG

2.4.1 S C CH U T I THEO V T LI U LÀM C C ỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ỊA CHẤT CƠNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MĨNG Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH ẬT LIỆU LÀM CỌC ỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MĨNG ỌN GIẢI PHÁP NỀN MĨNG

- Sức chịu tải theo vật liệu của cọc được tính theo cơng thức:

=> l0 vl  0,7 22,1 15,5   m =>

0 15,5 44 0,35

l d

2.4.2 S C CH U T I THEO C ỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN NG Đ Đ T N N Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI ẤU MÓNG ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG

a) Công th c t ng quát: ức tổng quát: ổng quát:

o c ai : lực dính giữa thân cọc và lớp đất i (T/m2), với cọc BTCT,

0,7

ai c

trạng thái tự nhiên gây ra theo phương vuông góc với mặt bên cọc của

(góc ma sát trong của lớp đất thứ i, độ).

o N N Nc, q, : hệ số SCT, phụ thuộc vào ma sát trong của đất, hình dạng

mũi cọc, phương pháp thi công cọc (tra theo biểu đồ quan hệ).

- SCT cho phép của cọc: S S

p s

a

Q Q

Với:

góc với thân cọc.

trong TCVN 205-1998 thiết kế móng cọc, với cọc nhồi lấy từ 0,3 0,45  cho sét dẻo cứng và 0,6 0,8  cho sét dẻo mềm.

thường và 6,0 cho cọc nhồi.

lấy bằng

- SCT cực hạn của cọc trong đất rời:

' tan '

u s p s s v a p vp q

Q  Q  Q  A K    A  N

Với:

c) Tính toán SCT c c theo ch tiêu c ọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền: ỉ tiêu cường độ đất nền: ường độ đất nền: ng đ đ t n n: ộ đất nền: ất: ền:

- Sử dụng công thức tính tổng quát để tính toán.

- Thông số địa chất dọc thân cọc từ đáy đài đến mũi cọc:

Lớp Tên đất Chiều dày (m) tc

phương ngang do tải trọng bản thân các lớp đất ở trạng thái tự nhiên gây ra theo phương vuông góc với mặt bên cọc của lớp đất thứ i.

Mực nước ngầm -6.5m; lớp đất thứ 2 dày 10m kể tử đáy đài, đài cao 1,5m.

dính và đất sét cố kết thường dùng công thức thực nghiệm của Alphan

0 0,19 0,233log p

Tuy nhiên, do lớp 2 là lớp bùn sét dẻo, khả năng chịu lực rất kém, để thiên về an

= 115 (T)

- SCT CỌC THEO ĐIỀU KIỆN ĐẤT NỀN: 86,5 (T)

- SCT CỌC THEO ĐIỀU KIỆN VẬT LIỆU: 215 (T)

II TÍNH TOÁN ĐÀI MÓNG

1 N I L C Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

1.1 T I TR NG TÍNH TOÁN Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

- Từ bảng tổ hợp nội lực cho phần tử cột, ta lọc ra nội lực tính toán đài móng bao

và dầm sàn tầng hầm (chưa kể trọng lượng đài).

M

(kNm)

tt y

M

(kNm)

tt x

Q

(kN)

tt y

(kNm)

tt y

M

(kNm)

tt x

Q

(kN)

tt y

1.2 T I TR NG TIÊU CHU N Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ẨN

- Tải trọng tiêu chuẩn được sử dụng để tính toán nền móng theo trạng thái giới hạn

thứ hai.

- Để đơn giản, quy phạm cho phép sử dụng hệ số vượt tải trung bình n = 1,15 Cho

nên tải trọng tiêu chuẩn được tính bẳng cách chia tải trọng tính toán cho hệ số vượt

tải trung bình.

- Ta có giá trị tải trọng tiêu chuẩn tại đáy đài (chưa kể trọng lượng đài):

Tải trọng tiêu chuẩn móng M1:

M

(kNm)

tc y

M

(kNm)

tc x

Q

(kN)

tc y

Tải trọng tiêu chuẩn móng M2:

M

(kNm)

tc y

M

(kNm)

tc x

Q

(kN)

tc y

2 XÁC Đ NH S L ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG Ố LƯỢNG CỌC ƯỢNG CỌC NG C C ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

- Áp lực tính toán do đầu cọc tác dụng lên đáy đài:

2.1 S L Ố LƯỢNG CỌC ƯỢNG CỌC NG C C C A MÓNG M1 ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỦA CỌC

- Diện tích sơ bộ của đáy đài:

2

77 1,1.2.3

tt tt

- Chọn n  cọc.c 5

2.2 S L Ố LƯỢNG CỌC ƯỢNG CỌC NG C C C A MÓNG M2 ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỦA CỌC

- Diện tích sơ bộ của đáy đài:

2

77 1,1.2.3

tt tt

3.1 MÓNG M1 D ƯỚC – SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I CHÂN C T D-2, D-5 Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI

m1

- Kích thước đài: bxh = 2x2,6 (m).

3.2 MÓNG M2 D ƯỚC – SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC I CHÂN C T D-3, D-4 Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI

m2

- Kích thước đài: bxh= 2x3 (m).

gm gm

gm

gm gm

4 KI M TRA KH NĂNG CH U L C C A C C ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC Ả ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỦA CỌC ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

4.1 KI M TRA C C TRONG GIAI ĐO N THI CÔNG ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ẠO CỌC

- Cường độ cọc khi vận chuyển:

+ Mômen uốn lớn nhất tại điểm giữa cọc và móc cẩu:

=> Cọc đảm bảo không bị phá hoại trong quá trình vận chuyển.

- Kiểm tra khả năng chịu lực của thép móc cẩu:

+ Khả năng chịu kéo của thép móc cẩu:

+ Tải trọng cọc tác dụng vào móc cẩu:

0,4594.11,7 2,7( )

=> Chọn thép móc cẩu như trên là thoả mãn khả năng chịu lực khi cẩu lắp.

4.2 KI M TRA L C TÁC D NG LÊN C C TRONG GIAI ĐO N S D NG ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỤNG LÊN CỌC TRONG GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ẠO CỌC Ử DỤNG ỤNG LÊN CỌC TRONG GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG

- Mômen tính toán tại đáy đài:

(kNm)

tt y

M

(kNm)

tt x

Q

(kN)

tt y

a) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p N ợp N max

- Trọng lượng bản thân của đài:

1,1.2.2,6.1,5.2,5 21,45( )

ax ax

n - số lượng cọc trong đài: n=5 cọc

=> Cọc thoả mãn điều kiện chịu nén và không có cọc chịu nhổ.

b) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p M ợp N xmax

- Lực dọc tính toán tại đáy đài:

=> Cọc thoả mãn điều kiện chịu nén và không có cọc chịu nhổ.

c) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p M ợp N ymax

- Lực dọc tính toán tại đáy đài:

4.2.2 KI M TRA L C TÁC D NG LÊN C C C A MÓNG M2 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỤNG LÊN CỌC TRONG GIAI ĐOẠN SỬ DỤNG ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ỦA CỌC

M

(kNm)

tt y

M

(kNm)

tt x

Q

(kN)

tt y

a) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p N ợp N max

- Trọng lượng bản thân của đài:

1,1.2.3.1,5.2,5 24,75( )

c  i  i

Trong đó:

n - số lượng cọc trong đài: n=6 cọc

=> Cọc thoả mãn điều kiện chịu nén và không có cọc chịu nhổ.

b) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p M ợp N xmax

- Lực dọc tính toán tại đáy đài:

ax ax

=> Cọc thoả mãn điều kiện chịu nén và không có cọc chịu nhổ.

b) Ki m tra v i tr ểm tra với trường hợp N ới trường hợp N ường độ đất nền: ng h p M ợp N ymax

- Lực dọc tính toán tại đáy đài:

5.1 KI M TRA N Đ NH Đ T N N ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỔNG THỂ MÓNG CỌC (THEO TTGHII) ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ẤU MÓNG ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG

- Giả thiết hệ móng cọc là một khối móng quy ước:

±0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00 -14.00 -16.00 -18.00 -20.00 -22.00 -24.00 -26.00

đối cứng (bảng 15-TCVN 45-1978) – hệ số điều kiện làm việc của nền đất

và điều kiện làm việc của công trình tác động qua lại của đất nền.

nghiệm).

+ h: chiều sâu đặt móng so với cốt quy hoạch bị bạt đi hoặc đắp thêm, h=3m.

31,05( / )

+ A, B, D – hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong nền, đáy móng quy ước



   

- Khối móng quy ước của móng M1:

2 tan 2 2.22,1.tan(6,3 ) 6,9( )o qu

2 tan 2,6 2.22,1.tan(6,3 ) 7,5( )o qu

2 tan 2 2.22,1.tan(6,3 ) 6,9( )o qu

2 tan 3 2.22,1.tan(6,3 ) 7,9( )o qu

tc

5.1.1 KI M TRA V I MÓNG M1 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỚC – SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC

- Khối móng quy ước:

M

(kNm)

tc y

M

(kNm)

tc x

Q

(kN)

tc y

- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước:

+ Trọng lượng của đất trong khối móng quy ước (không kể đến trọng lượng

xqu x

yqu y

qu tb

6e 6e 1086,9 6.0,113 6.0,027

6e 6e 1086,9 6.0,113 6.0,027

=> Nền đáy móng quy ước thoả mãn điều kiện về ổn định.

(kNm)

tc y

M

(kNm)

tc x

Q

(kN)

tc y

- Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước:

+ Trọng lượng của đất trong khối móng quy ước (không kể đến trọng lượng

100,32 0,081( ) 1231,6

xqu x

yqu y

qu tb

6e 6e 1231,6 6.0,081 6.0,03

6e 6e 1231,6 6.0,081 6.0,03

=> Nền đáy móng quy ước thoả mãn điều kiện về ổn định.

5.2 KI M TRA LÚN MÓNG C C ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

5.2.1 KI M TRA LÚN MÓNG M1 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC

- Tải trọng gây lún tại độ sâu mũi cọc:

1 qu .

5.2.2 KI M TRA LÚN MÓNG M2 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC

- Tải trọng gây lún tại độ sâu mũi cọc:

1 qu .

7,9 1,14 6,9

qu qu

=> S  2,4 cm  [ ]=8cm S (thoả mãn điều kiện độ lún)

5.2.3 KI M TRA ĐI U KI N LÚN L CH GI A CÁC MÓNG ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỮA CÁC MÓNG

6 KI M TRA C T ĐÂM TH NG ĐÀI THEO D NG HÌNH THÁP DO L C ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC Ộ CHỌN CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI ỦA CỌC ẠO CỌC ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

1 1,5 1 ( h )

C

6.1 KI M TRA MÓNG M1 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC

1,4 1,5 1 ( ) 1,5 1 ( ) 4,52 3,35

0,475

h C

0 2

2

1,4 1,5 1 ( ) 1,5 1 ( ) 9,12 3,35

0,225

h C

6.2 KI M TRA MÓNG M2 ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC

1,4 1,5 1 ( ) 1,5 1 ( ) 3,35

0,675

h C

0 2

2

1,4 1,5 1 ( ) 1,5 1 ( ) 9,12 3,35

0,225

h C

=> chiều cao đài thoả mãn điều kiện không đâm thủng.

7 KI M TRA ĐI U KI N CH U L C TRÊN TI T DI N NGHIÊNG ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỌC ỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG ỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG ẾT CẤU MÓNG ỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH – MẶT BẰNG KẾT CẤU MÓNG

Trong đó:

+ Hệ số:

2 0

0,7 1 ( ) h

C

c tb

2

c tb

8 TÍNH TOÁN C T THÉP ĐÀI Ố LƯỢNG CỌC

- Xem đài cọc làm việc như 1 conson ngàm tại mép cột, độc lập theo hai phương.

h R



Trong đó:

- Mômen tại mặt ngàm I-I:

71,49.1000 16,12 0,9 0,9.1,4.3650

s

min 0

- Mômen tại mặt ngàm II-II:

2 1

0,4.( ) 0,4.(64,03 61,84) 50,35( )

2 0

50,35.1000 11,35 0,9 0,9.1,4.3650

s

min 0

105,66.1000 23,83 0,9 0,9.1,4.3650

s

min 0

- Mômen tại mặt ngàm II-II:

79,7.1000

17,97 0,9 0,9.1,35.3650

s

min 0