Thiết kế lưới điện khu vực

Giả thiết tất cả các phụ tải đều hoạt động hết công suất , thì tổng công suất Nh vậy ở chế độ bình thờng khi mà tất cả các tổ máy hoạt động thì lợng côngsuất của 2 NM cung cấp cho phụ tả

Trang 1

phÇn thø nhÊt thiÕt kÕ líi ®iÖn khu vùc

3.Nh÷ng sè liÖu vÒ phô t¶i:

§îc biÓu diÔn nh b¶ng sau

Ta cã c¸c nhËn xÐt nh sau :

44,72

Trang 2

Hệ thống đợc thiết kế gồm hai nhà máy, nhà máy loại nhiệt điện, cung cấp cho 9phụ tải

Đa số các phụ tải đều nằm ở giữa và lân cận hai nhà máy, đây là một điều kiện rấtthuận lợi để đề ra các phơng án nối dây, kết hợp với việc cung cấp điện cho các hộphụ tải và nối liên lạc giữa hai nhà máy thành một hệ thống điện

Để đảm bảo cung cấp điện ta phải chú ý đến các hộ phụ tải, tính chất của các hộtiêu thụ điện để có phơng thức cung cấp điện nhằm đáp ứng đợc yêu cầu của các hộdùng điện

Theo nh sơ đồ bố trí vị trí các phụ tải và vị trí của các nhà máy điện ta thấy rằng:Phụ tải xa nguồn nhất đó là phụ tải 5&7 với khoảng cách tới nguồn là hơn100km, còn phụ tải gần nguồn nhất là phụ tải 1 với khoảng cách tới nguồn I là53,85km , và phụ tải 9 với khoảng cách tới nguồn II là 50,99km

Các hộ phụ tải 1, 2, 5, 6,7 ở gần nhà máy điện I, nên phơng án nối dây xu hớng

do nhà máy nhiệt điện 1 cung cấp

Các hộ phụ tải còn lại ở gần nhà máy nhiệt điện II nên phơng án nối dây chủyếu do nhà máy này cung cấp

Nhà máy nhiệt điện I gồm 4 tổ máy, công suất mỗi tổ máy là 50MW, tổng côngsuất lắp đặt của nhà máy I là 200MW Nhà máy nhiệt điện II gồm 3 tổ máy, công suấtmỗi tổ máy là 50MW, tổng công suất lắp đặt của nhà máy II là 150MW

Nhà máy I chủ yếu cung cấp cho các hộ phụ tải 1, 2, 5 , 6 , 7 với tổng công suất khiphụ tải max là 132MW Còn nhà máy II cung cấp chủ yếu cho các hộ phụ tải 6, 7, 8 ,

9 với tổng công suất khi phụ tải cực đại là 114MW

Giả thiết tất cả các phụ tải đều hoạt động hết công suất , thì tổng công suất

Nh vậy ở chế độ bình thờng khi mà tất cả các tổ máy hoạt động thì lợng côngsuất của 2 NM cung cấp cho phụ tải là thoả mãn

Do yêu cầu của ĐTC là tất cả các phụ tải đều phải đợc cấp điện từ 2 nguồnnên ta dùng đờng dây 2 mạch

Tóm lại khi ta thiết kế mạng điện này ta cần chú ý các điều kiện sau:

Phân tích và dự báo phụ tải phải chính xác

Đảm bảo cho nhà máy vận hành với công suất tối thiểu và ở chế độ cực đạithì phải thoả mãn nhu cầu của phụ tải

Đảm bảo đợc các điều kiện về khí tợng, thuỷ văn, địa chất, địa hình, giaothông vận tải

Đảm bảo cung cấp điện liên tục cho các phụ tải

Dựa vào khả năng cung cấp điện của các nhà máy và yêu cầu của các phụ tải

ta định chế độ vận hành cho các nhà máy điện sao cho kinh tế nhất và đảm bảo ổn

định cho hệ thống

1.2 Chọn cấp điện áp định mức của lới

Ta chỉ tính điện áp trên nhánh mà khoảng cách từ phụ tải đến NMĐ gần nhất:

Ta có công suất và khoảng cách từ phụ tải đến nguồn gần nhất cho trong bảng sau:

Trang 3

Để xác định cấp điện áp cho hệ thống, theo kinh nghiệm thiết kế đã đ a ra đợccông thức:

U=4,34. √ L+16 P

Trong đó:

L: khoảng cách truyền tải (km)

P: công suất truyền tải trên đờng dây (MW)

Đối với từng phụ tải ta có :

Trang 4

Yêu cầu của độ tin cậy là tất cả các phụ tải đều đợc cấp điện từ 2 nguồn nên ta sửdụng đờng dây 2 mạch

Ta chọn dây nhôm lõi thép làm dây truyền tải do đảm bảo đợc khả năng dẫn điện, độ bền cơ học cao và đảm bảo đợc kinh tế

Vì mạng điện có điện áp định mức sơ bộ là 110kV nên ta chọn cột bê tông cốt thép là hợp lý nhất.

Trang 5

CHƯƠNG 2 :

Cân bằng sơ bộ công suất Tính bù cỡng bức công suất phản kháng

Để hệ thống điện làm việc ổn định đảm bảo cung cấp điện cho các hộ phụ tải

điện thì nguồn điện phải đảm bảo cung cấp đủ công suất tác dụng P và công suất phảnkháng Q cho các hộ phụ tải, tức là ở mỗi thời điểm nào đó phải luôn luôn tồn tại sựcân bằng giữa công suất phát và công suất tiêu thụ của các hộ phụ tải và công suất tiêután trên các phần tử của hệ thống Mục đích của phần này là ta tính toán xem nguồnphát có đáp ứng đủ công suất tác dụng và công suất phản kháng cho các hộ phụ tảikhông? Từ đó định ra phơng thức vận hành cho nhà máy cũng nh lới điện nhằm đảmbảo cung cấp điện cũng nh chất lợng điện năng tức là bảo đảm tần số và điện áp luônluôn ổn định trong giới hạn cho phép

2.1 Cân bằng công suất tác dụng:

Cân bằng công suất tác dụng và công suất phản kháng thực hiện cho chế dộmax Tổng công suât có thể phát của 2 NMĐ phải bằng hoặc lớn hơn công suất yêucầu Nếu công suất tác dụng của nguồn điện nhỏ hơn yêu cầu của phụ tải thì tần số sẽgiảm Cân bằng công suất tác dụng sẽ có tính chất toàn hệ thống, tần số ở mọi nơitrong hệ thống điện luôn nh nhau

ΣPFPyc = m.ΣPpt+ΣΔPPmd+ ΣΣPtd+ ΣΣPdtr

Trong đó:

m : là hệ số đồng thời, trong đồ án này lấy m=1

ΣPpt: là tổng công suất tác dụng cực đại của các hộ tiêu thụ

Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ Σ ΣΣPtd= Σ8%ΣPF

suất của tổ máy phát lớn nhất

Trang 6

Vậy hai nhà máy cung cấp đủ công suất tác dụng cho các hộ phụ tải khi vận hành

ở chế độ cực đại và khi sửa chữa một tổ máy nào đó thì hệ thống vẫn đủ công suấtcung cấp cho phụ tải

2.2 Cân bằng công suất phản kháng:

Nếu công suất phản kháng phát nhỏ hơn yêu cầu thì điện áp giảm và ngợc lại.Khác với công suất tác dụng, cân bằng công suất phản kháng vừa có tính chất hệthống vừa có tính chất địa phơng, có nghĩa là chỗ này của hệ thống có thể đủ nhng chỗkhác của hệ thống lại thiếu công suất phản kháng

Tổng công suất phản kháng có thể phát của 2 NMĐ phải bằng hoặc lớn hơn côngsuất phản kháng yêu cầu

ΣQF  Qyc= ΣΣQpt+ΣΔPQB+ΣΔPQL- ΣΣΔPQC+ ΣΣQtd+ ΣΣQdtr

Trong đó:

ΣQpt: là tổng công suất phản kháng cực đại của các phụ tải

đối với bớc tính sơ bộ và với mạng điện có điện áp 110kV, ta coi:

suất phản kháng của tổ máy lớn nhất trong hệ thống

Trang 7

Tæng tæn thÊt c«ng suÊt ph¶n kh¸ng trong m¸y biÕn ¸p:

Tæng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng tù dïng cña c¸c nhµ m¸y:

ΣQtd= ΣΣPtd.tgφtd=21 MVAr

Tæng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng dù tr÷ cña toµn hÖ thèng:

Σ Σ Σ ΣΣQdtr=QFmax=PFmax.tgφF=30,987 MVArTæng c«ng suÊt ph¶n kh¸ng cÇn bï lµ:

Theo nguyªn t¾c ta bï cho hé ë xa, cosφ thÊp, phô t¶i lín Ta nhËn thÊy phô t¶i 5

& 7 cã c«ng suÊt lín nh nhau, ta bï cho hé 7 tríc Gi¶ thiÕt ta bï hÕt cho hé 7 mét îng Qb = 16,474

Trang 8

CHƯƠNG 3 :

Thành lập các phơng án lới đIện Tính toán kỹ thuật các phơng án

3.1.Dự kiến phơng thức vận hành cho 2 nhà máy.

Việc quyết định phơng thức huy động nguồn trong toàn hệ thống cũng nh việc xác

định trình tự vận hành của từng nhà máy điện là phải chính xác và hợp lý, chặt chẽ vềkinh tế kỹ thuật Đối với nhà máy điện đang xét là nhà máy nhiệt điện nên phụ tảikinh tế của nó là (0,6-0,85) phụ tải định mức, ở đây ta chọn Pkt=80%Pđm

1.Khi phụ tải cực đại:

Nếu cha tính đến công suất dự trữ thì tổng công suất yêu cầu của hệ thống là:

Ptd2= ΣΣPtd-Ptd1= Σ28-15 = 13 MWCông suất nhà máy II phát lên lới là:

Pvh2=PF2-Ptd2=130,3-13=117,3 MW Vậy trong chế độ phụ tải cực đại thì ta có phơng thức vận hành cho hai nhà máylà:

Nhà máy I phát công suất 160 MW, có 4 tổ máy vận hành

Nhà máy II phát công suất 130,3 MW, có 3 tổ máy vận hành

2.Khi phụ tải cực tiểu:

Cũng theo nguyên tắc nh trên để phân bố công suất cho hai nhà máy, để sao cho

đạt đợc yêu cầu tối thiểu về kĩ thuật và kinh tế

Trang 9

Giả thiết cho 2 tổ máy nghỉ, công suất phát của NM I trong chế độ phụ tải cựctiểu là:

Công suất nhà máy I phát lên lới là:

Pvh1= PF 1− Ptd 1=80%.Pdm1 min−8%.(80% Pdm 1min+ ∑ ΔPPmd)=72,6 MW

Công suất nhà máy II phải đảm nhận là:

Công suất tự dùng của nhà máy II là:

Ptd2= ΣΣPtdmin-Ptd1 =14-7,4=6,6 MWCông suất nhà máy II phát lên lới là:

Pvh2=PF2-Ptd2=58,5MWVậy trong chế độ phụ tải cực tiểu thì ta có phơng thức vận hành cho hai nhà máylà:

Nhà máy II phát công suất 65,14 MW, có 2 tổ máy vận hành

3.Trờng hợp sự cố:

Ta có công suất của các tổ máy của 2 NM là nh nhau, do NM I có tổng công suấtphát lớn hơn nên khi sự cố 1 tổ máy bên NM I sẽ ảnh hởng hơn so với sự cố I tổ máybên NM II Ta cần tìm ra phơng thức vận hành hợp lý cho cả hai nhà máy

giả sử nhà máy I có một tổ máy bị sự cố, khi đó ta có:

Tổng công suất yêu cầu của hệ thống là:

Pvh2=PF2-Ptd2=140,3-14=126,3 MWVậy trong chế độ sự cố thì ta có phơng thức vận hành cho hai nhà máy là:

Nhà máy II phát công suất 140,3MW, có 3 tổ máy vận hành

Bảng tổng kết phơng thức vận hành cho cả hai nhà máy:

Trang 10

1 Nguyên tắc chung thành lập các phơng án lới điện :

độc lập Để đảm bảo liên lạc chắc chắn giữa 2 NMĐ , đờng dây liên lạc là 2

lộ song song

tải bằng đờng dây gần nhất , có hớng từ nguồn đến phụ tải

nên ta sẽ lấy pt5 làm điểm phân chia công suất Nhng ta vẫn phải xét cả trờng hợp lấy pt7 làm điểm phân chia công suất

82,46 km

56,57 km 42,43 km

53,85 km 50,99 km

Trang 11

 Ph¬ng ¸n 2

1 60,83 km

2

4

3 42,43 km

8

70,71 km

Trang 12

 Ph¬ng ¸n 3

 Ph¬ng ¸n 4

1 60,83 km

56,57 km 82,46 km

3

4 2

5

7

6 67,08 km 85,44 km

101,98 km

ND1 53,85 km

60,83 km 1

53,85 km

Trang 13

 Ph¬ng ¸n 5

 Ph¬ng ¸n 6

8 53,85 km 9

5

7

6 67,08 km 85,44 km

101,98 km

ND1 53,85 km

60,83 km 1

70,71 km

8 53,85 km 9

5

7

6 67,08 km 85,44 km

101,98 km

ND1 53,85 km

100 km 1

Trang 14

104,4 km

3

4 2

5

7

6 67,08 km 85,44 km

101,98 km

ND1 53,85 km

60,83 km 1

53,85 km

70,71 km

1 60,83 km

8

70,71 km

Trang 15

1 Chọn tiết diện dây dẫn:

Đối với mạng điện khu vực , các tiết diện dây dẫn đợc chọn theo mật độ kinh tếcủa dòng điện:

5

7

6

67,08 km 85,44 km

Trang 16

Trong đó :

Imax : Dòng điện chạy trên đờng dây trong chế độ phụ tải cực đại , A

Jkt : mật độ kinh tế của dòng điện , A/mm2 Với dây AC ,Tmax = 5500h , tra bảng ta có Jkt=1A/mm2

Dòng điện chạy trên đờng dây trong các chế độ phụ tải đợc xác định theo công

Smax : công suất chạy trên đờng dây khi phụ tải cực đại

Tuy nhiên để đảm bảo đờng dây vận hành bình thờng sau sự cố ta phải có điều kiện sau: IscIcp

Trong đó:

Isc: Dòng điện chạy trên đờng dây trong chế độ sự cố

Icp: Dòng điện làm việc cho phép lâu dài của dây dẫn

2 Tính tổn thất điện áp trong mạng điện:

Điện năng cung cấp cho các hộ tiêu thụ đợc đặc trng bằng tần số của dòng điện và

độ lệch điện áp định mức trên các cực của thiết bị dùng điện Khi thiết kế các mạng

điện thờng giả thiết rằng hệ thống hoặc các nguồn cung cấp có đủ công suất tác dụng

để cung cấp cho các phụ tải Do đó không xét đến những vấn đề duy trì tần số Vì vậy chỉ tiêu chất lợng của điện năng là giá trị của độ lệch điện áp ở các hộ tiêu thụ so với

điện áp định mức ở mạng điện thứ cấp

Khi tính sơ bộ các mức điện áp trong các trạm hạ áp , trong chế độ phụ tải cực đại

ta cho phép các tổn thất điện áp lớn nhất không vợt quá 10-15% trong chế độ làm việcbình thờng và trong chế độ sau sự cố các tổn thất điện áp không vợt quá 15-20%:

Pi,Qi :Công suất chạy trên đờng dây thứ i

Ri,Xi :Điện trở và điện kháng của đờng dây thứ i

Đối với đờng dây 2 mạch , nếu ngừng 1 mạch thì tổn thất trên đờng dây còn lại bằng: Ui sc = 2.Ui bt

Với đờng dây liên thông nối 2 phụ tải ,khi sự cố ta có: Usc2 = 2Ui + U2

Với đờng dây liên lạc tính cho 2 trờng hợp:

- Sự cố đứt 1 đờng dây

- Sự cố 1 tổ máy lớn nhất

Trang 17

Sau khi tÝnh c¸c trêng hîp riªng , ta chän gi¸ trÞ max cña chóng lµ tæn thÊt ®iÖn ¸p cña ph¬ng ¸n:

Umax sc = max{Ui sc}

PktI – Ptd = PvhI : c«ng suÊt cña nhµ m¸y 1 ph¸t lªn thanh gãp cao ¸p

PNI : tæng c«ng suÊt cña c¸c phô t¶i nèi víi NM I

ND2 ND1

50,99 km

53,85 km

42,43 km

56,57 km 82,46 km

85,44 km

67,08 km 101,98 km 60,83 km

53,85 km

Trang 18

2 Chọn tiết diện dây dẫn:

 Chọn tiết diện dây dẫn của đờng dây I5 :

Dòng điện chạy trên đờng dây bằng :

Do là đờng dây nối 2 NMĐ nên ta kiểm tra 2 trờng hợp sự cố :

1 Đứt 1 đờng dây liên lạc

2 sự cố 1 tổ máy

Xét trờng hợp đứt 1 đờng dây liên lạc : Isc = 2II5 = 2.93,47 = 187A

Nh vậy :

Isc  Icp

Khi ngừng 1 tổ máy phát của NMI , thì các máy phát còn lại sẽ phát 100% công suất ,

 Chọn tiết diện dây dẫn của đờng dây II5 :

Trang 19

Xét trờng hợp đứt 1 đờng dây liên lạc : Isc = 2III5 = 2.20 = 40A

Nh vậy :

Isc  Icp

Khi ngừng 1 tổ máy phát của NMI ta có :

SII5SC = SI5sc + S5 =66,8+ j30,1MVA



III 5 sc= √ 66,82+30,12

2 √ 3.110 10

3=192 ,3 A≤Icp

Nh vậy dây dẫn đã chọn thoã mãn

II 1= √ 472+29,132

2 √ 3.110 10

3=145 ,1 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 145,1

Kiểm tra điều kiện phát nóng:

Isc = 2.II1 = 290,2  Icp

III 4= √ 472+29,132

2 √ 3.110 10

3=145,1 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 145,1

Isc = 2.III4 = 290,2  Icp

Trang 20

III 9= √ 582+35 , 942

2 √ 3.110 10

3=179 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 179

Isc = 2.III9 = 358  Icp

 Chọn tiết diện dây dẫn của đờng dây 12 :

I12= √ 182+ 11,1552

2 √ 3.110 10

3=55,57 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 55,57

Isc = 2.I12 = 111,14  Icp

I34= √ 182+11,1552

2 √ 3.110 10

3=55 ,57 A

Do Jkt = 1 nên F34 = 55,57

Isc = 2.I34 = 111,14  Icp

I34= √ 292+17 ,972

2 √ 3.110 10

3=89, 5 A

Do Jkt = 1 nên F34 = 89,5mm2

Isc = 2.I98 = 179  Icp

Trang 21

II 6= √ 182+11 ,1552

2 √ 3.110 10

3=55,57 A

Do Jkt = 1 nên FI6 = 55,57

Isc = 2.II6 = 111,14  Icp

II 7= √ 382+12,52

2 √ 3.110 10

3=104,98 A

Do Jkt = 1 nên FI7 = 104,98

Isc = 2.II1 = 205,96  Icp

Nh vậy dây dẫn đã chọn thoả mãn

Vậy ta có bảng thông số của các đờng dây trong mạng điện theo phơng án 1 nh sau :

Trang 22

Bảng tính toán chi tiết dây dẫn:

3.Tổn thất điện áp trong mạng điện:

 Tổn thất điện áp trên đờng dây khi vận hành bình thờng:

Trang 23

Tổn thất điện áp trên đờng dây I12 là :

tơng tự ta có :

 Tổn thất điện áp trên đờng dây trong chế độ sau sự cố :

Trang 24

UII4scmax% = 10,34 + 3,84 = 14,18%

Xét đờng dây I5:

UI5sc% = 2 UI5% = 15,63%

tơng tự ta có :

UII5sc% = 2 UII5% = 2,8%

UI6sc% = 2 UI6% = 7,32%

UI7sc% = 2 UI7% = 10,98%

Bảng tổn thất điện áp trong mạng điện:

42,43 km

3

4 2

5

7

6

67,08 km 85,44 km

Trang 25

Dòng công suất từ nguồn I truyền vào phụ tải 1 là :

2 Chọn tiết diện dây dẫn

2 Sự cố 1 tổ máy

Xét trờng hợp đứt 1 đờng dây liên lạc : Isc = 2II5 = 2.93,47 = 187A

Nh vậy :

Isc  Icp

Khi ngừng 1 tổ máy phát của NMI , thì các máy phát còn lại sẽ phát 100% công suất ,

Trang 26



II 5 sc= √ 28,82+ 11,962

2 √ 3.110 10

3=87 A≤IcpQua 2 trờng hợp sự cố trên ta nhận thấy rằng dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện phát nóng cũng nh tổn thất vầng quang trên đờng dây

Xét trờng hợp đứt 1 đờng dây liên lạc : Isc = 2III5 = 2.20 = 40A

Nh vậy :

Isc  Icp

Khi ngừng 1 tổ máy phát của NMI ta có :

SII5SC = SI5sc + S5 =66,8+ j30,1MVA



III 5 sc= √ 66,82+30,12

2 √ 3.110 10

3=192 ,3 A≤Icp

II 1= √ 472+29,132

2 √ 3.110 10

3=145 ,1 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 145,1

Kiểm tra đIều kiện phát nóng:

Isc = 2.II1 = 290,2  Icp

III 9= √ 582+35 , 942

2 √ 3.110 10

3=179 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 179

Trang 27

Ta chọn dây AC-185 , có Icp = 510A

Isc = 2.III9 = 358  Icp

I12= √ 182+ 11,1552

2 √ 3.110 10

3=55,57 A

Do Jkt = 1 nên FI1 = 55,57

Isc = 2.I12 = 111,14  Icp

I34= √ 292+17 ,972

2 √ 3.110 10

3=89, 5 A

Do Jkt = 1 nên F34 = 89,5mm2

Kiểm tra đIều kiện phát nóng:

Isc = 2.I98 = 179  Icp

II 6= √ 182+11 ,1552

2 √ 3.110 10

3=55,57 A

Do Jkt = 1 nên FI6 = 55,57

Isc = 2.II6 = 111,14  Icp

Trang 28

Isc = 2.II1 = 205,96  Icp

 Tiết diện dây II4 : ở đây ta có số mạch đờng dây n=1.

III 4 max= √ 26 ,832+ 16 ,632

3=163,68 A

FII4 = 163,68 mm2

 Tiết diện dây II3 :

III 3 max= √ 20,172+12,52

3=124,54 A

FII3 = 124,54 mm2

 Tiết diện dây 34 :

I34 max= √ 2,172+ 1,342

√ 3.110 10

3=13,4 A

F34 = 13,4 mm2

Kiểm tra điều kiện khi sự cố :

Ta nhận thấy rằng dòng điện sự cố trên dây 34 sẽ đạt giá trị max khi ngừng đoạn II4

I34 sc= √ 292+ 17,972

√ 3.110 10

3=179,06 A

 Icp.Dòng sự cố trên đoạn II3 & II4 là nh nhau

III 3 sc= III 4 sc= √ 472+ 29,132

√ 3.110 10

3=290 ,2 A

 Icp.Vậy ta có bảng thông số của các đờng dây trong mạng điện theo phơng án 2 nh sau :

Trang 29

Bảng tính toán chi tiết dây dẫn:

I5 2 101,9

8

32,8+j13,8 9

0

44 5

290,2 5,65 11,1

5 II

9

5

51 0

5

111,1 4

15,4 3

11,5 3 I7 2 85,44 38+j12,5 104,9

8

104,9 8

12 0

38 0

205,9 6

11,5 3

18,0 7 II

3.Tổn thất điện áp trong mạng điện :

 Tổn thất điện áp trên đờng dây khi vận hành bình thờng:

Trang 30

Tổn thất điện áp trên đờng dây I12 là :

UII98% = UI9% +U98% = 9,01%

 Tổn thất điện áp trên đờng dây trong chế độ sau sự cố :

Nh vậy tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ sau sự cố đối với đờng dây II98 :

UII9 scmax% = 10,34 + 3,84 = 14,18%

Xét đờng dây I5

Trang 31

UI5sc% = 2 UI5% = 14%

UII5sc% = 2 UII5% = 2,8%

UI6sc% = 2 UI6% = 7,32%

UI7sc% = 2 UI7% = 10,98%

Xét đờng dây II34:

Khi ngừng đoạn II4 , tổn thất trên đoạn II3 bằng:

Ta có bảng tính toán tổn thất điện áp trên các đoạn đờng dây trong mạng nh sau:

Vậy tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ vận hành bình thờng là:

Ubtmax% = UII9bt%+U98bt% = 9,01%

Trong chế độ sau sự cố là :

Uscmax% = UII43 sc% = 22%

Ph

ơng án 3:

Trang 32

95,39 km

9 50,99 km

ND 2

56,57 km 82,46 km

3

4 2

5

7

6 67,08 km 85,44 km

101,98 km

ND 1 53,85 km

60,83 km 1

0

44 5

3

2 70,71 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

16,2 6

15,5 7 II

5

111,1 4

15,4 3

11,5 3 I7 2 85,44 38+j12,5 104,9

8

104,9 8

12 0

38 0

205,9 6

11,5 3

18,0 7

Từ các kết quả nhận đợc , ta nhận thấy:

Ubtmax% = UI1bt%+U12bt% = 8,2%

Uscmax% = UI5sc% = 14,97%

Ph

ơng án 4:

Trang 34

93,47 93,47 95 33

0

187 16,8 21,8 II

0

44 5

290,2 5,65 11,1

5 1

2

2 60,83 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

I6 2 67,08 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

15,4 3

11,5 3 I7 2 85,44 38+j12,5 104,9

8

104,9 8

12 0

38 0

205,9 6

11,5 3

18,0 7 II

3

2 70,71 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

16,2 6

15,5 7 II

8

1 95,39 22,57+j14 139,4 139,4 15

0

44 5

358 20,0

2

39,4 8 II

B¶ng tæn thÊt ®iÖn ¸p trong m¹ng ®iÖn:

Trang 35

4

3

82,46 km 44,72 km

Trang 36

93,47 93,47 95 33

0

187 16,8 21,8 II

290,2 5,65 11,1

5 1

2

2 60,83 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

I6 2 67,08 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

15,4 3

11,5 3 I7 2 85,44 38+j12,5 104,9

8

104,9 8

12 0

38 0

205,9 6

11,5 3

18,0 7 II

3

2 70,71 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

16,2 6

15,5 7 II

9

5

51 0

358 4,33 10,4

3 9

Trang 37

93,47 93,47 95 33

0

187 16,8 21,8 II

299,4 11,1

3

17,4 4

5

111,1 4

I6 2 67,08 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

15,4 3

11,5 3 I7 2 85,44 38+j12,5 104,9

8

104,9 8

12 0

38 0

205,9 6

11,5 3

18,0 7 II

3

2 70,71 18+j11,15 55,57 55,57 70 26

5

111,1 4

16,2 6

15,5 7 II

9

5

51 0

358 4,33 10,4

3 9

B¶ng tæn thÊt ®iÖn ¸p trong m¹ng:

5

7

6

67,08 km 85,44 km

Trang 38

Uscmax% 14,97 22 14,97 25,52 17,2 17,2

Ta nhận thấy rằng phơng án 2 và phơng án 4 là không hợp lý về mặt kỹ thuật nên ta chỉ đem các phơng án 1 ,3 ,5 ,6 để so sánh về mặt kinh tế

Trang 39

CHƯƠNG 4 :

So sánh kinh tế các phơng án

Chọn phơng án tối u4.1.Phơng pháp kinh tế

Chỉ tiêu kinh tế đợc sử dụng khi so sánh các phơng án là các chi phi tính toánhàng năm , đợc xác dịnh theo công thức :

Z=(atc+avhđ).Kđ + ΔPA.CTrong đó:

ta lấy avhđ = 0,04

atc: hệ số thu hồi vốn đầu t phụ, có giá trị atc=1/T=1/8=0,125

K1mạch=ko.l

l: chiều dài đờng dây, km

ΔPA: tổng tổn thất điện năng trong mạng điện

Đối với đờng dây 2 mạch trên 1 cột thì có giá tiền bằng 1,6 lần giá tiền của đờngdây 1 mạch

Ta có bảng giá thành xây dựng đờng dây 110 kV theo các cấp tiết diện nh sau:

Vì các phơng án so sánh của mạng điện có cùng cấp điện áp định mức , do đó để

đơn giản không cần tính vốn đầu t vào các trạm hạ áp

Trang 40

Vì tất cả các đờng dây trong mạng đều là đờng dây trên không 2 mạch nên vốn

đầu t xây dựng của mạng điện đợc xác định nh sau:

Chi phí vận hành hàng năm của mạng là:

Y=avhđ.Kđ+A.CVới tổn thất điện năng trong mạng là:

Tiêu đề	Thiết kế lưới điện khu vực
Tác giả	Đặng Phúc Thọ
Trường học	Đại học bách khoa hà nội
Chuyên ngành	Hệ thống điện
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp

Định dạng
Số trang	104
Dung lượng	627,74 KB