Li gii chi tit 1 s d thi thit k n

Đường cấp III làm mới 2 làn xe, lề cũng có kết cấu như phần xe chạy, đừng thuộc tĩnh Kiên Giang.. NỘI DUNG TÍNH TOÁNDỰ KIẾN KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG 1 KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN 2 THIẾT KẾ NỀN Đ

SỐ LIỆU BAN ĐẦU

1 Đường cấp III làm mới 2 làn xe, lề cũng có kết cấu như phần

xe chạy, đừng thuộc tĩnh Kiên Giang Độ tin cậy yêu cầu 85%

2 Tải trọng trục tiêu chuẩn Ps = 100 kN (để tính mỏi)

3 Số lần tải trọng quy đổi về trục xe chuẩn P = 100 kN tích lũy

3 Số lần tải trọng quy đổi về trục xe chuẩn Ps = 100 kN tích lũy trên một làn xe trong suốt thời hạn phục vụ thiết kế bằng 20 năm Ne = 15,03.106 lần/làn (Quy mô giao thông thiết kế thuộc cấp nặng)

4 Qua điều tra dự báo trên đường thiết kế có xe nặng với tải trọng trục Pmax = 180 kN thông qua

 Yêu cầu : Tính toán mặt đường BTXM thông thường

 Yêu cầu : Tính toán mặt đường BTXM thông thường

NỘI DUNG TÍNH TOÁN

DỰ KIẾN KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG

1

KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

2

THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

I DỰ KIẾN KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG

 Tầng mặt BTXM dày 0,26m bằng BTXM có cường độ kéo uốn thiết kế fr = 5 MPa, có trị số mô đun đàn hồi Ec = 31 GPa,

hệ số poison , cốt liệu thô của BTXM bằng cuội sỏi nên lấy hệ số giãn nở nhiệt , tấm BTXM dự

c

μ  0,15

6 o

α 11.10 / C

nên lấy hệ số giãn nở nhiệt , tấm BTXM dự kiến có kích thước 4,8x3,5m, khe dọc có thanh liên kết , khe ngang có bố trí thanh truyền lực

 Móng trên bằng cấp phối đá dăm gia cố xi măng 5% dầy

hb = 0,2m với mô đun đàn hồi tuổi 90 ngày bằng 1300 MPa, hệ

 Lớp móng dưới bằng cấp phối đá dăm dày 0,18m có mô

6 o C

α 11.10 / C

c

μ  0, 2

 Lớp móng dưới bằng cấp phối đá dăm dày 0,18m có mô đun đàn hồi bằng 300 MPa, hệ số poison

 Nền đất : á sét nhẹ có độ ẩm tương đối 0,6 có Eo = 45 MPa

c

μ  0,35

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính toán mô đun đàn hồi chung Et của nền đất và móng 

dưới bằng vật liệu hạt : Do chỉ có một lớp móng dưới bằng cấp 

phối đá dăm nên ta có

n

2

n  2 

2

i i i=1 1 1

i i=1 n

x i 1

h E

h E

h h







THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

x i 1

i=1

x

x

o

α = 0,86 + 0, 26.lnh = 0,86 + 0, 26.ln0,18 0, 414





II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính độ cứng tương đối chung của cả kết cấu rg

c c

c c

c

b b

b

g

t

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính ứng suất do tải trọng trục gây ra

-3 0,65 -2 0,94

1, 45.10

D

b c -3

0,65 -2 0,94

D 1+

D

1, 45.10

0,903 1+

46, 45

THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

-3

0,65 -2 0,94 pmax

1, 45.10

0,903 1+

46, 45

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính ứng suất do tải trọng trục gây ra

pr r f c ps

σ = k k k σ

r

c

0,057 0,057 6

f e

k = 0,87

k =1,05

Trong đó 

(Lề đất)

pr r f c ps

pmax r c pmax

σ = k k k σ = 0,87.1,05.2,655.1,541 = 3,611MPa

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính ứng suất kéo uốn do Gradient nhiệt độ gây ra

c b n

c b

c b

c b β

c b n

n g c β

k r - D r

(Không có lớp BTN cách ly)

THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

n g c β

n β c g

k r - D r

k r - D r

84

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính ứng suất kéo uốn do Gradient nhiệt độ gây ra

L

1+ ς cost.sint +Sht.Cht

c

L

-4,48.h

-4,48.0,26

1+ ς cost.sint +Sht.Cht

1(1- 0,628) = 0, 298

-6

c c c g

1(1- 0,628) = 0, 298

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Tính ứng suất kéo uốn do Gradient nhiệt độ gây ra

t1

tmax r

σ

t2

tmax r

tmax r

tmax r

= 0, 294

σ

= 0, 288

THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

t t1 t2

= 0, 288

k = Max(k ;k

tr t tmax

) = 0, 294

Chọn

Ứng suất nhiệt gây mỏi

II KIỂM TOÁN KẾT CẤU DỰ KIẾN

  Kiểm toán các điều kiện giới hạn

Tuyến đường thiết kế thuộc cấp III nên lấy độ tin cậy

từ đó :

r

γ = 1,13

ĐẠT Nhận xét : Trị số ứng suất gây mỏi dưới đáy móng kiểm tra theo quy trình, đối với trường hợp này móng trên bằng cấp phối đá





quy trình, đối với trường hợp này móng trên bằng cấp phối đá dăm gia cố xi măng thường là nhỏ không đáng kể nên không cần kiểm tra Thường chỉ kiểm tra khi móng trên là bê tông nghèo hoặc bê tông đầm lăn

Kết cấu mặt đường BTXM dự kiến gồm 26 cm tầng mặt BTXM trên móng cấp phối đá dăm gia cố xi măng 20 cm, móng dưới cấp phối đá dăm 18 cm đã đạt được các điều kiện giới hạn cho phép do đó có thể chấp nhận kết cấu này làm kết cấu thiết kế Vì cường độ kéo uốn cả hai điều kiện còn dư nên

có thể tính toán lại để giảm bớt chiều dày tầng mặt BTXM nhưng chú ý chiều dày phải tăng thêm 6 mm dự phòng mài

THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ

nhưng chú ý chiều dày phải tăng thêm 6 mm dự phòng mài mòn như tiêu chuẩn