ĐƯỜNG dưới cầu cống hộp bê tông

GIỚI THIỆU Ai cũng biết rằng các tuyến đường sắt phải cắt ngang qua các con đường trong và xung quanh các thành phố và thị trấn đông dân cư, được xây dựng tốt vì vậy các điểm giao cắt đồ

HỘP RCC CHO ĐƯỜNG DƯỚI CẦU

A GIỚI THIỆU

Ai cũng biết rằng các tuyến đường sắt phải cắt ngang qua các con đường trong và xung quanh các thành phố và thị trấn đông dân cư, được xây dựng tốt vì vậy các điểm giao cắt đồng mức được cung cấp nhưng các điểm giao cắt đồng mức này có thể có người lái hoặc không có người lái và gây tắc đường hơn nữa khi một đoàn tàu chạy qua Do cả dân số và giao thông đang gia tăng, sự chậm trễ hàng ngày và nguy cơ tai nạn ở các giao cắt đồng mức cũng đang tăng lên, trên Đường sắt Ấn Độ Khoảng 30% số vụ tai nạn tàu hỏa do hậu

quả là giao cắt ngang bằng, về nhân quả thì tỷ lệ này chiếm 60% Vì vậy, Đường sắt Ấn Độ đã quyết định đường

qua cầu (ROB's) và đường dưới cầu (RUB's) ở những nơi cần thiết ở các thành phố đông dân Vì các thành

phố được xây dựng tốt nên việc thu hồi đất để xây dựng ROB là rất khó và đôi khi là không thể thực hiện được, vì vậy trong những trường hợp như vậy, các kỹ sư đã sử dụng RUB.

Đôi khi các tuyến đường sắt hoặc đường bộ được xây dựng trong bờ kè cản trở dòng chảy tự nhiên của nước mưa (từ các kênh thoát nước hiện có) hoặc nước thải của thành phố, do đó dòng chảy đó

không thể bị cản trở và một số loại công trình thoát nước ngang bắt buộc phải có để cho nước đi qua

bờ kè Các cống được cung cấp để thực hiện dòng chảy đó qua các tuyến đường sắt và đường bộ; cầu nhỏ và cầu chính phụ thuộc vào nhịp của chúng mà lần lượt phụ thuộc vào lưu lượng, nếu nhịp nhỏ các

kỹ sư chọn cầu hộp hoặc cầu bản Để xây dựng RUB với sự gián đoạn tối thiểu đối với các dịch vụ đào tạo và giao thông đường bộ là một thách thức đối với các Kỹ sư Các phương pháp được áp dụng để xây dựng các cấu trúc này là

1 Phương pháp cắt và phủ

2 Phương pháp đẩy hộp

3 Phương pháp dầm có chiều cao hạn chế

Kỹ thuật đẩy hộp được sử dụng rộng rãi nhất vì có nhiều ưu điểm hơn so với các phương pháp

thông thường khác, tức là phương pháp cắt và bao, kỹ thuật đẩy hộp an toàn hơn khi thi công ở những nơi giao nhau đông đúc của đường sắt và đường bộ so với phương pháp thông thường Trong kỹ thuật đẩy hộp, các hộp RCC trong các phân đoạn được đúc bên ngoài và được đẩy qua các bờ kè nặng nề của Đường sắt hoặc Đường bộ bằng cách Kích Lực đẩy yêu cầu được tạo ra

thông qua lớp đẩy, cũng như dòng và mức của hộp đúc sẵn cũng được kiểm soát Cầu RCC dưới hầm này được đẩy vào kè bằng thiết bị thủy lực được giải thích chi tiết trong báo cáo này, vì quỹ đất sẵn có trong thành phố ít hơn, loại cầu như vậy sử dụng ít không gian hơn để xây dựng Do đó, xây dựng Cầu chui là một lựa chọn tốt hơn khi có hạn chế về không gian hoặc đất đai.

Trong báo cáo này, giải thích chi tiết về một dự án xây dựng RCC Box RUB qua một bờ kè của một tuyến đường sắt ở Mettuguda, Secunderabad.

B BÁO CÁO CHI TIẾT

Trong báo cáo này, giải thích chi tiết về dự án xây dựng RCC Box RUB dưới kè đường sắt ở Mettuguda (Secundrabad, Ấn Độ) được đưa ra Báo cáo này được chia thành các phần sau

Xây dựng và Thi công

Thời gian và tiến độ công việc

Các biện pháp phòng ngừa và an

toàn Ưu điểm và Hạn chế

Người giới thiệu

1 LỰA CHỌN VÀ MÔ TẢ TRANG WEB

Secundrabad (Hyderabad, Ấn Độ) là một thành phố đông dân, được xây dựng tốt Đây là thủ phủ của bang Telangana, trụ sở chính của nhiều tổ chức chính phủ, MNC, các ngành công nghiệp và nhiều doanh nghiệp khác nên là trung tâm thu hút một lực lượng lao động lớn Vì vậy, nhu cầu phổ biến của một hệ thống đường hiệu quả Secunderabad cũng là trụ sở của các tuyến đường sắt trung tâm nam, vì vậy ga đường sắt

Secundrabad là ga nhộn nhịp nhất ở khu vực này Vì vậy, cần phải có RUB và ROB cho tất cả các giao cắt cấp của nó.

Địa điểm được chọn để xây dựng RUB này có nhu cầu băng qua đường sắt đang chờ xử lý từ lâu do chính quyền bang đang tiến hành mở rộng chiều rộng đường để đáp ứng lưu lượng giao thông ngày càng tăng Việc xây dựng ROB là rất phi thực tế vì việc thu hồi đất rất khó khăn và ROB quá tốn kém Ngoài ra, cũng có một dự án đường sắt tàu điện ngầm đang hoạt động được xây dựng ở nơi đó và vì tuyến đường sắt hiện tại đang ở trên cao, các kỹ sư đã chọn xây dựng đường dưới cầu (RUB) bằng cách

sử dụng kỹ thuật đẩy hộp gây gián đoạn tối thiểu cho các dịch vụ xe lửa và đường bộ giao thông

Như bạn có thể thấy trong hình ảnh vệ tinh về địa điểm xây dựng bên dưới, khu vực xung quanh vị trí của

dự án được xây dựng tốt như thế nào, vì vậy việc xây dựng một RUB là bắt buộc Kỹ sư điều hành cho biết rằng có rất nhiều yêu cầu từ phía chính trị và chính quyền địa phương & công chúng.

Hình ảnh vệ tinh về công trường xây dựng RUB nối Boiguda-Mettuguda ở Secundrabad, bản đồ google lịch sự

2 THIẾT KẾ HỘP RCC

Kích thước của hộp

Chiều dài của hộp Chiều dày của tấm

trên cùng Chiều dày của tấm dưới cùng

Chiều dày của các thành thẳng đứng

M40

Fe415

50 mm 1,9 T / m 3

PHẦN DÀI HẠN CỦA HỘP RCC

• Tải trọng hành động

Tải trọng hoặc tác động của kết cấu là lực, biến dạng hoặc gia tốc tác dụng lên kết cấu hoặc các bộ phận của nó Tải trọng gây ra ứng suất làm biến dạng và chuyển vị trong kết cấu Việc đánh giá ảnh hưởng của chúng được thực hiện bằng các phương pháp phân tích cấu trúc Quá tải hoặc quá tải có thể gây ra hư hỏng kết cấu, và do đó khả năng đó phải được xem xét trong thiết kế hoặc được kiểm soát chặt chẽ.

Tổng tải trọng tác dụng lên hộp được xác định và các mômen uốn, lực cắt và lực dọc trục tác dụng lên hộp được tính toán cho từng tổ hợp tải trọng và sau đó nó được thiết kế cho tổ hợp tải trọng bất lợi nhất.

Tải trọng được coi là

• TẢI ĐÃ CHẾT

Tải trọng chết là những vật có độ lớn không đổi và cố định ở vị trí trong suốt thời gian tồn tại của kết

cấu Thông thường phần chính của tải trọng chết là trọng lượng bản thân của kết cấu Tải trọng chết

có thể được tính toán chính xác từ cấu hình thiết kế, kích thước của kết cấu và tỷ trọng của vật liệu, tải trọng ray, tải trọng tà vẹt, tải trọng dằn Tải trọng do trọng lượng của đất bên trên hộp (đệm đất) cũng góp phần vào trọng lượng chết nó được gọi là tải trọng đệm.

Tải chồng lên nhau

Bản nhạc

Một đường ray = 2 đường ray = 2 * 60 kg / m = 120 kg / m

Đối với hai bản nhạc = 2 * 120 = 240 kg / m

Người ngủ

Khoảng cách = 0,66 m

Đối với 1 m = 0,23 ∗ 0,3 ∗ 2,75 = 0,287 m 3

0,66 Đối với hai bản nhạc = 2 * 0,287 = 0,574 m 3

Do đó tải trọng do tà vẹt = 0,574 * 2,5 T /

m

= 1.435

Tổng tải trọng = tải trọng đường ray + tải trọng tà vẹt = 0,24 + 1,435 = 1,675 T / m

Chiều rộng phân tán do tải trọng theo dõi, giả sử độ dốc 1H: 2V

Chiều rộng phân tán cho một rãnh = 2,75 + 1,01 + 0,3 (độ sâu của dằn) = 4,06 m

Chiều rộng tán sắc cho hai rãnh = 2 * 4,06 = 8,12 m

Tải do theo dõi (L T) = 1.675 = 0,206 T / m 2

8.12

Chấn lưu

Độ dày đệm = 400 mm

Chiều rộng đáy của balát = 2,75 + 0,7 + 0,7 + 2 * 0,15 = 4,45 m

Khối lượng chấn lưu = [3,05 + 4,45] ∗ 0,7 * 1- 0,287 (khối lượng tà vẹt) = 2,34 m 3

2

Khối lượng của balát cho hai rãnh = 2 * 2,34 = 4,68 m

CHÉO PHẦN THEO DÕI

Tải trọng do chấn lưu = 4,68 * 1,92 (trọng lượng đơn vị của chấn lưu) = 9 T

Chiều rộng tán sắc do tải trọng dằn, giả sử độ dốc 1H: 2V

Chiều rộng phân tán = 4,45 + 1,01 = 5,46 m

Chiều rộng tán sắc cho hai rãnh = 5,46 + 5,3 = 10,76 m

Tải trọng do chấn lưu (B L) = 9

10,76 ∗ 1 = 0,836 T / m 2 Tải chồng lên = L T + B L = 0,206 + 0,836 = 1,042 T / m 2

Theo sách tiêu chuẩn của đường sắt, tải trọng chồng lên mỗi đường phải là 6,75 T / m

Đối với hai đường ray tải trọng chồng lên nhau = 2 * 6,75 = 13,5 T / m

Tải chồng lên = 13,5 = 1,255 T / m 2

10,76

Tải trọng xếp chồng là giá trị lớn hơn của giá trị trên

∴ Tải chồng lên nhau (S L) = 1,255 T / m 2

= 1,01 X 1,9 = 1,919 T / m 2

Trọng lượng của đất lấp đầy (W E)

Trọng lượng của tấm trên cùng (W TS) = 0,9 X 2,5 = 2,25 T / m 2

Trọng lượng của các bức tường thẳng đứng (W V) = 6,05 ∗ 1,8 ∗ 2,5 = 2,39 T / m 2

11.4

Trọng lượng của khóa học mặc (W W) = 10,5 ∗ 0,5 ∗ 1 = 0,46 T / M 2

11,4 ∗ 1

Từ khoản 2.3.2.1 của quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ

Giả định trọng lượng của sàn đối với lòng đường và trọng lượng của lối đi bộ (W F) = 0,5 T / m 2

Do đó tải trọng chết trên bản sàn = S L + W E + W TS = 1,255 + 1,919 + 2,25

= 5,424 T / m 2

Do đó tải trọng chết trên bản đáy = S L + W E + W TS + W V + W W + W F

= 1,255 + 1,919 + 2,25 + 2,39 + 0,46 + 0,5 = 8,774 T / m 2

• TẢI TRỰC TIẾP

Tải trực tiếp bao gồm tải trọng chiếm dụng trong các tòa nhà và tải trọng giao thông trên cầu Chúng có thể tồn tại toàn bộ

hoặc một phần tại chỗ hoặc hoàn toàn không có và có thể thay đổi vị trí của nó Con người, ghế, bàn, máy tính, giường, đồ đạc, xe lửa, vv là tải trọng trực tiếp Tải trọng trực tiếp có thể thay đổi vị trí hiện tại của nó vì chúng không phải là bộ phận lâu dài của cấu trúc Vì vậy, trong thiết kế kết cấu, tải trọng sống được cung cấp một hệ số an toàn lớn hơn các tải trọng khác.

Khoảng hiệu quả của hộp = 11,4 m

Khoảng hiệu quả cho lực cắt = 12,3 m

Từ phụ lục XXIII của quy tắc cầu,

Tải trọng tối đa cho mô men uốn = 130,7+ 140,4 −130,71 ∗ 0,4 = 134,57 T

Tải trọng tối đa cho Lực cắt = 162+ 170.3 −1621 ∗ 0,3 = 164,49 T

Độ sâu lấp đầy = 1,01+ 0,3 (độ sâu của dằn) = 1,31 m

• HIỆU ỨNG NĂNG ĐỘNG

Đối với Đường sắt Broad Gauge (BG) và Meter Gauge (MG):

Việc tăng tải do tác động động nên được xem xét bằng cách thêm tải trọng Tương đương với Hệ

số tăng cường động lực học (CDA) nhân với tải trọng sống tạo ra ứng suất lớn nhất trong cấu kiện đang xét CDA phải đạt được như sau và sẽ được áp dụng lên đến 160 km / h trên BG và 100

HIỆU QUẢ CỦA VIỆC THỰC HIỆN NĂNG ĐỘNG

∴ • = 0,25

= 0,2953

CDA cho Moment uốn:

Tổng tải trọng cho mô men uốn = 2 * 169,59 = 339,18 T

Tổng tải trọng chịu lực cắt = 2 * 201,6125 = 403,225 T

Vì tổng tải trọng do lực cắt là lớn nhất.

Ta coi, tổng tải trọng chịu lực cắt = 403,225 T

Chiều rộng phân tán cho tải trực tiếp

Nhịp hiệu dụng = 11,4 m

Đệm = 1,31 m với chấn lưu 300 mm

Theo điều 2.3.4.2 (a) phân tán bằng cách lấp đầy bao gồm cả chấn lưu của quy tắc cầu

Đối với tà vẹt Loại 1, chiều rộng tán sắc = 2.745 + 1.31 = 4.055

Đối với tà vẹt loại 2, chiều rộng tán sắc = 2.436 + 1.310 = 3.746

Tải trực tiếp trên tấm dưới cùng

Xem xét tải trọng xe theo dõi cấp –AA trên tấm đáy

Từ điều khoản 207.1 của IRC 6-2000

Trọng lượng của xe = 70 T

Chiều dài tiếp xúc của xe là 3,6 m

Chiều rộng phân tán của xe, giả sử (1H: 1V)

Chiều rộng phân tán = 3,6 + 2 * 0,5 = 4,6 m

Tải trọng trực tiếp trên tấm dưới cùng = 70

12,3 ∗ 4,6 = 1,24 T / m 2

∴ Tải trọng trực tiếp trên tấm trên cùng là 2,972 T / m 2

∴ Tải trọng trực tiếp trên tấm đáy là 1,24 T / m 2

• LỰC LƯỢNG KIỂM TOÁN

Trường hợp kết cấu có đường ray, phải dự phòng các tải trọng dọc phát sinh từ bất kỳ một hoặc nhiều nguyên nhân sau:

a) Lực kéo của bánh xe đầu máy;

b) Lực phanh do tác dụng của phanh lên tất cả các bánh xe bị phanh;

c) Khả năng chống chuyển động của vòng bi do thay đổi nhiệt độ và

biến dạng của dầm cầu Tốt hơn là có thể cung cấp ổ lăn, PTFE hoặc ổ trục đàn hồi để giảm thiểu lực dọc phát sinh đối với lý do này.

d) Lực lượng do sự tiếp tục của LWR / CWR qua các cây cầu.

Từ phụ lục XXII tờ 2/4 quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ

Nỗ lực hoạt động trên mỗi loco trên đường = 52 T

Đối với hai bài hát, nỗ lực kéo = 2 * 52 = 104 ~ 105 T

Chiều rộng phân tán đối với tải trọng dọc

Ở cấp độ trung tâm tấm trên cùng,

những bức tường , tầng hầm , đường hầm , nền móng sâu và các hố đào có giằng Hệ số bên

áp lực đất, K, được định nghĩa là tỷ số giữa ứng suất tác dụng theo phương ngang, ' h, theo chiều dọc căng thẳng hiệu quả, σ ' v Ứng suất hiệu quả là ứng suất giữa các hạt được tính bằng cách lấy tổng ứng suất trừ đi áp suất lỗ rỗng K đối với một mỏ đất cụ thể là một hàm của đất

tính chất và lịch sử căng thẳng Giá trị ổn định nhỏ nhất của K được gọi là áp suất đất hoạt động

hệ số, K a, và giá trị ổn định lớn nhất của K được gọi là hệ số áp suất đất thụ động, K p.

• KIỂM TRA ÁP SUẤT

A phụ tải là bất kỳ tải trọng nào được đặt lên bề mặt của đất đủ gần với quá trình đào để gây ra

một áp lực bên tác động lên hệ thống ngoài áp lực đất cơ bản Nước ngầm cũng sẽ gây ra một áp lực bổ sung, nhưng nó không phải là một phụ tải Ví dụ về tải phụ phí là kè hư hỏng tiếp giáp với rãnh, đường phố hoặc đường cao tốc, máy móc xây dựng hoặc kho dự trữ vật liệu, các tòa nhà hoặc công trình lân cận và đường sắt.

Từ điều khoản 5.8.2 của mã cấu trúc và móng cầu IRS

L = Chiều dài của mố = 5,15 + 0,9 + 0,9

= 5,15 + 0,9 = 6,05 m

B = Chiều rộng phân bố đều của phụ tải ở mức hình thành = 3 m

h = Chiều sâu của mặt cắt dưới mức hình thành = 99,39-92,33 + 0,9 = 7,51 m

ÁP SUẤT TRÁI ĐẤT CHỦ ĐỘNG

Áp suất ở đỉnh của cấp độ hình thành = (S + V) * k a

S = Phụ tải sống cho đơn vị chiều dài = 13,7 T / m

V = Phụ tải chết cho đơn vị chiều dài = 6 T / m

(S + V) * k a = (13,7 + 6) * 0,3085 = 2,02 T / m 2

Do đó, áp suất phụ tải ở đỉnh của mức hình thành = 2,02 T / m 2

Áp suất phụ tải ở đáy của tâm tấm = (S + V) * k a

= (13,7 + 6) * 0,3085 = 1 T / m 2

L 6,05

Từ hình trên,

X1.59=

1,023.05

∴ • = 0,53

• KẾT HỢP TẢI

Một tổ hợp tải trọng tính tổng hoặc bao hàm các kết quả phân tích của một số trường hợp tải trọng nhất định Tính tổng thường thích hợp cho phân tích tuyến tính trong đó kết quả được xếp chồng lên nhau, tốt nhất là kết hợp các mẫu tải trong các trường hợp tải, sau đó sử dụng tổ hợp tải để tính toán các đường bao đáp ứng Kết quả tổ hợp tải trọng bao gồm chuyển vị và lực tại chung vị trí, và các lực lượng thành viên bên trong và ứng suất.

Các tổ hợp tải trọng khác nhau được xem xét như sau:

1 Tải trọng chết + tải trọng sống + áp suất đất + áp suất phụ tải ở một phía

2 Tải trọng chết + tải trọng sống + áp lực đất + áp suất phụ tải ở một phía + lực dọc

Tổ hợp tải trọng lớn nhất xảy ra trong tổ hợp thứ hai, vì vậy chúng ta nên tính toán cho 2 nd

tình trạng.

TẢI TRỌNG HOẠT ĐỘNG TRÊN HỘP RCC

o B UỐN

Trường hợp 1: Không xét tải trọng dọc

Tính toán mômen cuối cố định

Thời điểm uốn ở nhịp giữa

Giả sử mỗi thành viên được hỗ trợ đơn giản

YẾU TỐ PHÂN PHỐI

QUẢNG CÁOABbaBCCBCDDCDA

QUAN HỆ

NHÂN CÁCH TÔI/ 6,05 TÔI/ 11.4 TÔI/ 11.4 TÔI/ 6,05 TÔI/ 6,05 TÔI/ 11.4 TÔI/ 11.4 TÔI/ 6,05

TÓM TẮT PHÂN PHỐIHỆ SỐ

0,653 0,347 0,347 0,653 0,653 0,347 0,347 0,653

PHƯƠNG PHÁP PHÂN PHỐI MOMENT 1

- 14.193 - 8.014 8.004 14.501 7.706 - 7.803

- 7.432 - 3,902 3,853 7.401 3.933 - 3,9

- 3,649 - 1,95 1.966 3,656 1.943 - 1.961

- 1.848 - 0,98 0,972 1.847 0,981 - 0,973 61,87 - 61,87 60

- 30.161 14.482

- 14,683 7.386

- 7.339 3.686

- 3,691 1.832

- 1.831

- 60

28,964

- 15,08 14,772

- 7.342 7.373

- 3,67 3.663

- 1.846 1.847 75.286

QUẢNG CÁO 0,653 10.154 - 90,929

- 1.939 1.946

- 0,982 0,981

CD

0,347

- 108.452 108.452 -12.172 34.195 - 33.409 -62.871

17.098 26.373

- 15.084 -28.386

7.7 15.062

- 7.898 - 14.864 3.925 7.25

- 3,878 - 7.297 1.959 3.7

- 1.964 - 3,695 0,973 1.828

- 0,972 - 1.829 76.902 -76.901

do sự lắc lư của khung hình Khung sẽ lắc về phía bên phải

M FAD = - 6E Tôi δ / L 2 = 2 M FDA

M FBC = - 6E Tôi δ / L 2 2 = M FCB

M HAM MÊ/ M FBC = 1

Giả sử, M FAD = - 100 (Tm) / M

PHƯƠNG PHÁP PHÂN PHỐI MOMENT 2

- 100

65.332,65

- 32,65

- 34,7

AB0,347-34,717,35

- 17,3534,7

ba0,347-34,717,35

- 17,3534,7

BC0,653

- 100

65.332,65

- 32,65

- 34,7

CB0,653

- 100

65.332,65

- 32,65

- 34,7

CD0,347-34,717,35

- 17,3534,7

DC0,347-34,717,35

- 17,3534,7

DA0,653

- 100

65.332,65

∴ Các khoảnh khắc được giảm tương ứng theo tỷ lệ 10.758 = 0,46922,94

CÁC MẸ THAY ĐỔI DO TẢI ĐỘ DÀI

ba34,7

DC34,7

AB

- 61,87

ba60

BC

- 60

CB75,29

CD

- 75,29

DC76,9

DA

- 76,9

- 16,27 16,27 16,27 - 16,27 - 16,27 16,27 16,27 - 16,2745,6 - 45,6 76,27 - 76,27 59.02 - 59,02 93,17 - 93,17

SƠ ĐỒ PHÒNG NGỦ HÌNH DẠNG VÔ CÙNG CỦA HỘP RCC

TÓM TẮT VỀ B UỐN 1

Một phần của hộp Tấm trên cùng Tấm đáy

Tường

Tối đa BM hỗ trợ

76,27 (heo hơi)

93,17 (heo) 93,17 (heo)

Tối đa BM trong khoảng 75.458 (chùng xuống) 86.582 (chùng xuống) 55.441 (heo hơi)

F BA = W 1 L 1 / 2 + (M BA + M AB) / L 1 = 8,396 * 11,4 / 2 + (76,27 - 45,6) /11,4

= 47,857 + 2,69 = 50,547 T Lực cắt trên tường AD

Lực cắt ở bức tường AD tại điểm D là

F D = - ( M DA + M AD) / L 2 + W 6 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 3 + W 7 a 2 / ( 6L 2)

= - (-93,17 + 45,6) /6,05 + 1,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3 + 0,53 * 1,59 2 / ( 6 * 6,05)

= 7.863 + 5.614 + 7.147 + 0.037 = 20.661 T Lực cắt ở bức tường AD tại điểm A là

F A = ( M DA + M AD) / L 2 + W 6 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 6 + W 7 a (La / 3) / (2L 2)

-1,59 / 3) / (2 * 6,05)

= - 7.863 + 5.614 + 7.147 + 0.384 = 5.282 T Lực cắt trên tường BC

Lực cắt ở bức tường BC tại điểm C là

F C = ( M CB + M BC) / L 2 + W 2 L 2 / 2 + W 3 L 2 / 3 = (59,02 - 76,27) /6,05 + 0,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3

= - 2,851 + 2,589 + 7,147 = 6,885 T Lực cắt ở bức tường BC tại điểm B là

F B = - ( M CB + M BC) / L 2 + W 2 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 6 = - (59,02 - 76,27) /6,05 + 0,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3

= 2,851 + 2,589 + 7,147 = 12,587 T

o LỰC DỌC TRỤC

Lực dọc trục là bất kỳ lực nào tác dụng trực tiếp lên trục chính giữa của một vật Những lực lượng này thường kéo dài lực hoặc lực nén, tùy thuộc vào hướng Ngoài ra, khi tải trọng lực đều qua tâm hình học của mẫu thì nó đồng tâm, và khi không đồng đều thì nó lệch tâm.

Tính toán cho lực dọc trục

Lực dọc trục trên tấm trên cùng

Lực hướng trục lên bản trên tại A = lực cắt trên tường tại AD tại A

∴ AF A = 5,282 T Lực dọc bản sàn tại B = lực cắt của tường tại BC tại B

∴ AF B = 12,587 T Lực dọc trục trên tấm trên cùng, AF AB = ( AF A + AF B) / 2 = (5,282 + 12,587) / 2 = 8,934

∴ AF AB = 8,934 T Lực dọc trục trên tấm đáy

Lực hướng trục lên bản đáy tại D = lực cắt trên tường tại AD tại D

∴ AF D = 20,661 T Lực hướng trục lên bản đáy tại C = lực cắt trên tường tại BC tại C

∴ AF C = 6,885 T Lực dọc trục trên tấm đáy, AF CD = ( AF C + AF D) / 2 = (20,661 + 6,885) / 2 = 13,773

∴ AF CD = 13,773 T

Lực hướng trục lên tường AD

Lực hướng trục lên tường AD tại A = lực cắt trên tấm trên cùng tại A

∴ AF A = 45,167 T

Lực hướng trục lên tường BC

Lực hướng trục lên tường BC tại B = lực cắt trên bản đỉnh tại B

∴ AF B = 50,547 T Lực hướng trục lên tường BC tại C = lực cắt trên bản đáy tại C

∴ AF C = 54.084 T Lực hướng trục lên tường BC, AF BC = ( AF B + AF C) / 2 = (50.547 + 54.084) / 2 = 52.316

BM tối đa

trên nhịp 75.458 (chùng xuống) 86.582 (chùng xuống) 55.441 (heo hơi)

Lực dọc trục

8.934 13,773 52.622

Lực cắt 50.547 60.076 20.661

3 XÂY DỰNG VÀ THI CÔNG

HỘP BÍ MẬT KHÁC TRONG GIAI ĐOẠN HOÀN THIỆN

MOI LÊN

Vị trí được đào đến một độ sâu được tính toán nhất định dưới mặt đất để ô đó có đủ

khoảng cách cho xe chạy qua và đường có độ dốc khoảng 1 trên 40.

Nói chung việc đào được thực hiện bằng tay hoặc với sự trợ giúp của máy xúc thủy lực.

Tại Secundrabad, việc đào đất được thực hiện ở độ sâu 4 mét với sự trợ giúp của máy xúc thủy lực.

Một máy xúc thủy lực điển hình đang đào

Việc đào ở nơi có các địa tầng đá cứng (ví dụ: Địa tầng đá Granite) được thực hiện bằng cách Đục hoặc bằng cách nổ Nổ mìn là phá đá bằng sóng xung kích của bom hoặc bằng phản ứng hóa học giữa đá

và hóa chất dùng để cắt đá (nổ mìn hóa học), nổ mìn hóa học rất tốn kém, vì vậy các kỹ sư đường sắt

Ấn Độ thường cho nổ mìn bằng thuốc nổ.

Quá trình đục phá rất tốn công sức, tốn kém và mất nhiều thời gian Nó chỉ được thực hiện nếu việc đào được thực hiện ở những địa phương đông dân cư, nơi không thể thực hiện nổ mìn và an toàn.

Sau khi quá trình đào hoàn thành, tường chắn được xây dựng để tạo sự ổn định cho đất bị cắt trong khu vực Hệ thống dẫn nước mưa và nước thấm đầy đủ được cung cấp cho công trường.

BỐ TRÍ GIƯỜNG NGỦ VÀ XÂY DỰNG TƯỜNG THRUST

Giường đẩy là một trong những hạng mục rất quan trọng của kỹ thuật đẩy hộp Nó chống lại

phản lực từ kích thủy lực và ở đó bằng cách cung cấp lực đẩy cần thiết để đẩy hộp vào nền đắp.

Nó bao gồm một chiếc giường nằm ngang có túi và một bức tường đẩy Vị trí và mức độ cần được quyết định cẩn thận sao cho toàn bộ chiều dài của hộp được đẩy đến vị trí mong muốn Để đạt được vị trí mong muốn của hộp, khoảng cách giữa phần cuối của hộp và phần đầu của bệ đẩy phải được giữ từ 2 đến 3m.

Giường đẩy, dầm đẩy và các phím được thiết kế bằng RCC để chống lại lực đẩy cần thiết do lực kích tác động và truyền nó xuống đất ở đáy và hai bên Trong đất kết dính cũng cọc cạn

được yêu cầu để chuyển tải Cung cấp giá đỡ kích được thực hiện bằng cách cung cấp các túi thích hợp trên giường để chứa giá đỡ chốt Sau khi hoàn thành việc kích, giường đẩy được sử dụng làm giường sàn và được để ở vị trí cũ.

Ban đầu hộp được đẩy bằng kích từ tường đẩy, sau đó khi kích đến vị trí trung gian nơi tường đẩy quá xa để kích tiếp cận thì việc kích được thực hiện bằng cách sử dụng các túi, các túi được cung cấp khắp giường và được thiết kế để chịu hoàn toàn lực phản lực Nếu bệ đẩy được thiết kế

không phù hợp thì sự cố của nó sẽ dẫn đến gián đoạn toàn bộ hoạt động xây dựng, vì vậy bệ đẩy phải được thiết kế rất cẩn thận để có thể chịu được tải trọng, phản lực và lực cắt Sau khi hoàn thành việc xây dựng giường đẩy, các túi được đổ đầy cát để nó không bị đổ bê tông khi hộp được đúc phía trên nó.

GIƯỜNG CHỈ CÓ Ổ CẮM ĐANG ĐƯỢC CHUẨN BỊ

ĐÚC GIƯỜNG CHỈ VÀ VỊ TRÍ CỦA BÚT PIN ở Secundrabad

ĐÚC CÁC ĐƠN VỊ HỘP RCC

Hộp đúc sẵn được đúc thành các đoạn có độ dài thuận tiện Phần hộp được

thiết kế theo mã IRS thực hành cho 25 T tải 2008 Phân đoạn hộp RCC đầu tiên

(phân đoạn đầu) được đúc trên giàn đẩy được đặt và san bằng Mặt trước của

hộp được đúc nghiêng để phù hợp với hình dạng của lưỡi cắt và được tích hợp

vào bê tông Các cắt cạnh được cung cấp xung quanh hộp vì nó hoạt động

như lá chắn ngăn đất rơi từ trên xuống và các mặt bên A tấm chắn phía sau

bằng thép cũng được cung cấp nơi chứa và hướng dẫn các phân đoạn tiếp

theo.

ĐÚC CÁC HỘP RCC ở Secunderabad

CHỨC NĂNG CỦA KỆ CẮT TRƯỚC

Phân đoạn đầu tiên của hộp đúc sẵn được cung cấp với một cấu trúc được thiết kế đặc biệt có tên là tấm chắn cắt, tạo thành mặt cắt với lưỡi cắt được chế tạo từ các tấm MS 16 đến 20 mm và được đặt trên phần hộp RCC với các bu lông neo phù hợp Lưỡi cắt được cung cấp với các chất làm cứng theo khoảng cách đều đặn qua mặt hộp Sau khi hoàn thành việc kích, lớp vỏ bên ngoài của lá lốt đã được cắt và loại bỏ Chức năng của tấm chắn phía trước là hỗ trợ đất ở phía trên và các bên trong quá trình kích.

HỘP RCC CHÍNH XÁC

CHỨC NĂNG CỦA KỆ GHÉP REAR

Các lá chắn kích phía sau được cung cấp bằng cách neo tấm thép trên mặt của

tấm đáy của hộp RCC được thiết kế phù hợp để phân bố tải trọng kích một cách

đồng đều trên khu vực bê tông Chức năng của tấm chắn phía sau là để chứa và

dẫn hướng các đoạn sau Nó cũng có chức năng như một tấm che để nâng đỡ đất

ở phía trên và các mặt giữa hai thiết bị.

TRẠM ĐÓNG GÓI TRUNG GIAN

Vì tổng chiều dài của hộp được đúc thành từng đoạn, mỗi đoạn được đẩy lần lượt với lực kích cần thiết Các trạm kích trung gian cần thiết được cung cấp với các túi kích trên giường và tường.

NỐI

Các đơn vị ghép nối, cơ chế này được cung cấp để nối hai phân đoạn của Hộp

HỘP TIÊU BIỂU ĐANG ĐƯỢC ĐÚC, ĐƠN VỊ KHỚP NỐI ĐƯỢC XÓA RÕ RÀNG

CON CẮT

VẬN HÀNH ĐỆM CỦA HỘP

Để giảm lực cản ma sát, một lớp mỡ mỏng và các tấm nhựa

khổ dày được cung cấp giữa đỉnh của bệ đẩy & đáy của

hộp Điều này được thực hiện trước khi đúc tấm đáy của

hộp A lớp epoxy bóng cũng được cung cấp để giảm ma

sát ở phía trên và ngăn chặn sự phân bố tới đất và khối

lượng chấn lưu trên hộp trong quá trình đẩy Tốc độ đẩy

trung bình tối đa là 1 mét trong 24 giờ để đảm bảo an

toàn.

SẮP XẾP TỜ RƠI HỘP TRONG Secunderabad

SẮP XẾP mã PIN NHẬN THỨC

TRONG TÚI

Trường hợp khối lượng đắp ít hơn hoặc đất có chất lượng kém thì hệ thống tấm kéo cũng được coi là ít có khả năng chống ma sát và xáo trộn khối lượng bên trên nhất.

Các giường phụ cũng được cung cấp để đúc các phân đoạn khác bằng màng mỡ và nhựa mỏng Sau

đó, các phân đoạn được điều chỉnh để đẩy theo và khi được yêu cầu khi quá trình đẩy tiến triển Với tiến độ kích, đơn vị phía trước có lá chắn xâm nhập vào bờ kè Ở đó, sau khi đào bên trong

tấm chắn được thực hiện bằng tay hoặc bằng máy và công cụ đào được vận chuyển ra ngoài khu vực làm việc

Tiến trình đẩy được duy trì liên tục và hệ thống chuyển các đoạn hộp còn lại từ giường phụ và

đưa chúng vào thẳng hàng được áp dụng cho đến khi đẩy hết chiều dài.

THIẾT BỊ THỦY LỰC

Đủ số lượng bộ kích được cung cấp theo chuỗi để phân bổ tải trọng đẩy đều trên mặt bê tông và tất cả các kích hoạt động đồng thời với một bộ nguồn chung, cung cấp dòng áp suất đồng đều thông qua mạng lưới các ống thủy lực bắt đầu từ bộ phận phía trước đến đơn vị phía sau Lực tấn công được áp dụng theo trình tự Các chu kỳ đẩy được lặp lại cho đến khi hoàn thành tổng số lần đẩy.

Casting of Box mất khoảng 1 đến 1,5 tháng.

Đẩy hộp mất khoảng 2,5 đến 3,5 tháng , hoặc đôi khi thậm chí nhiều hơn nếu chiều dài của thùng dài.

Xây dựng các bức tường mặt, mặc áo khoác, những thứ khác sau khi đẩy mất khoảng 1 đến 1,5 tháng

Vì thế, Toàn bộ quá trình xây dựng Hộp RCC dưới Cầu mất khoảng 6,5 đến 9 tháng hoặc thậm chí hơn nếu chiều

dài thùng dài hoặc do điều kiện thời tiết không phù hợp.

Tốc độ đẩy trung bình không được quá một mét trong 24 giờ.

Cần có các biện pháp hạn chế tàu qua cầu khi công việc đang được tiến hành.

Các nhân viên liên quan phải có mặt tại hiện trường trong tất cả các hoạt động Phải

cẩn thận để công nhân không bị thương trong quá trình làm việc.

Đường ray phải được căn chỉnh về vị trí ban đầu theo hướng dẫn của viên chức liên quan sau khi công việc hoàn thành.

•

•

•

• Chiếm không gian tương đối ít hơn cả sau khi xây

Một số chính ưu điểm của việc thi công bê tông cốt thép hộp bằng hộpphương pháp đẩy như sau:

• Xây dựng một cây cầu trong hệ thống hiện có mà không làm ảnh hưởng đến sự di chuyển của giao thông

• Ở những khu vực có lưu lượng giao thông đông đúc

• Khi khó chặn đường ray hoặc áp đặt lệnh cảnh cáo trong thời gian dài

Một số chính Hạn chế hoặc nhược điểm thi công hộp bê tông cốt thép bằng phương pháp đẩy hộp như sau:

• Khó xây dựng ở các địa tầng nhiều đá

• Cần lao động có tay nghề cao

7 TÀI LIỆU THAM KHẢO

MÃ VÀ QUY ĐỊNH

Quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ

Mã nền và kết cấu cầu IRS Tải: 25T - 2008 tải

PHỤ LỤC

QUY TẮC CẦU ĐƯỜNG SẮT ẤN ĐỘ

2.3.2.1 Tải trọng trực tiếp do giao thông của người đi bộ phải được coi là phân bố đồng đều trên lối đi

bộ Đối với thiết kế cầu vượt hoặc lối đi bộ trên cầu đường sắt, tải trọng sống bao gồm cả tác dụng động

sẽ được lấy là 4,8 kPa (490 kg / m2) của khu vực lối đi bộ Đối với thiết kế lối đi bộ trên cầu đường bộ hoặc cầu đường sắt, tải trọng trực tiếp bao gồm cả các hiệu ứng động có thể được coi là

4,07 kPa (415 kg / m2) ngoại trừ trường hợp có khả năng tải đám đông, mức này có thể tăng lên 4,8 kPa (490

kg / m2).

2.3.4.2 Sự phân tán của tải trọng đường sắt như sau:

(a) Phân phối qua tà vẹt và balát: Tà vẹt có thể được giả định phân phối tải trọng trực tiếp một cách

đồng đều trên đầu chấn lưu trên diện tích tiếp xúc được cho dưới đây:

2.4.1.1 Đối với đường sắt khổ rộng và mét: Việc tăng tải do tác động động nên được xem xét

bằng cách thêm tải trọng tương đương với Hệ số tăng cường động lực học (CDA) nhân với tải trọng sống tạo ra ứng suất lớn nhất trong cấu kiện đang xét CDA phải đạt được như sau và sẽ được áp dụng lên đến 160 km / h trên BG và 100 km / h trên MG -

(a) Đối với các nhịp đường đơn:

CDA = 0,15 + số 8

6 + L