Văn phòng làm việc công ty hồng đức

NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: VÕ PHẠM TUYÊN – LỚP: 06VXD2 LỜI CẢM ƠN Trong suốt quá trình học tập và khi thực hiện đề tài tốt nghiệp này tại Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM, em đã nhận

Trang 1

CHUONG 2 CAU THANG 22-3.pdf

CHUONG 3 ( DAM DOC TRUC B ).pdf

CHUONG 4 ( HO NUOC MAI) 15.pdf

CHUONG 5 K-TRUC B(2-4).pdf

CHUONG 6-MONG COC EP-23-4.pdf

CHUONG 7 - THIET KE MONG COC KHOAN NHOI 2-5.pdf

PHU LUC SAP DAM DOC TRUC B.pdf

PHU LUC SAP DAM KHUNG TRUC 3.pdf

SO SANH 2 PHUONG AN MONG.pdf

KIEN TRUC.pdf

MUC LUC 21-5.pdf

Trang 2

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 Công Ty Hồng Đức – Quận PN–TP.HCM

GVHD: Th.S NGUYỄN VĂN GIANG

SVTH: VÕ PHẠM TUYÊN – LỚP: 06VXD2

LỜI CẢM ƠN

Trong suốt quá trình học tập và khi thực hiện đề tài tốt nghiệp này tại Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM, em đã nhận được sự giúp đỡ

rất nhiều tư Khoa Xây Dựng thuộc trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ

TP.HCM, lòng nhiệt tình cùng sự tận tâm yêu nghề của các Thầy (Cô) đã là nguồn động viên, hỗ trợ em rất nhiều để có được kết quả như ngày hôm nay

Em xin chân thành cảm ơn quý Thầy (Cô) khoa Xây Dựng– Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM đã tạo mọi điều kiện thuận lợi nhất để em có được những kiến thức vững chắc là nền tảng cho việc hoàn thành đề tài tốt nghiệp cũng như để áp dụng cho công việc sau này

Đặc biệt, em xin chân thành gởi lời cảm ơn sâu sắc đến thầy Nguyễn

Văn Giang , người Thầy đã tận tình hướng dẫn và giúp đỡ rất nhiều cho em trong quá trình hoàn thành đề tài tốt nghiệp này

Em cũng xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến gia đình và bạn bè Sự trợ giúp, lòng thương mến, sự chia sẻ và cảm thông của gia đình và bạn bè đã tạo mọi điều kiện thuận lợi cho em trong thời gian vừa qua

Một lần nữa, em xin chân thành gởi lời cảm ơn sâu sắc đến Quý Thầy

(Cô) Khoa Xây Dựng- Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM, Thầy

Nguyễn Văn giang , gia đình và bạn bè đã giúp đỡ em trong quá trình hoàn thành đề tài tốt nghiệp này

Sinh Viên

Võ Phạm Tuyên

Trang 3

CHƯƠNG 1 : TÍNH TOÁN BẢN SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP

Phương án : CỐT THÉP TRỰC QUAN

1.1.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

1.1.1.Sơ đồ dầm sàn

Hình 1.1.Mặt bằng hệ dầm sàn

1.1.2 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện:

- Dầm chính (

16

112

1

− )L nhịp(0.48~0.64m), nhưng do chiều cao tầng 3350mm, để đảm bảo chiều cao thông tầng, do đó chọn chiều cao dầm không nên vượt quá 800(mm)

Chọn kích thước dầm chính 300×600 mm

- Chọn chiều dày bản sàn khi nhịp tính tốn l1, l2 = 3.25÷5.3m

+ 5300 117

45

145

Trang 4

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Vp C.Ty Hồng Đức –Q.PN-TP.HCM

GVHD:Th.S NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH TOÁN SÀN ĐIỂN HÌNH

SVTH: VÕ PHẠM TUYÊN – LỚP : 06VXD2 Trang:11

1.2.1.2 Tải (HOÀN THIỆN):

Do trọng lượng các lớp cấu tạo sàn

Bảng 1.1 Tĩnh tải

Lớp vật liệu Dày( δ )

(m)

g (KN/m3)

gtc= δ ×g (KN/m2)

HSVT

n

gtt=n×gtc

(KN/m2)

- Ta tra hoạt tải theo qui phạm tải trọng và tác động ( TCVN2737-1995)

Công trình gồm hai phòng chức năng sau :

+ Văn phòng , vệ sinh

ptc=2KN/m2,ptt=1.2×2=2.4KN/m2

+ Sảnh , hành lang

Trang 5

1.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG CÁC Ô BẢN:

1.3.1 Bản loại dầm :- Xét tỉ số l1/l2 của các ô bản ta thấy: 2

1

l

l , khi đó bản làm

việc một phương(phương cạnh ngắn L1)

=> Xem Liên kết giữa các cạnh bản với dầm là liên kết ngàm 4 cạnh ( Ô bản số

9)

Ta tính toán cho từng ô bản độc lập theo sơ đồ dầm đơn giản ( không tính sự ảnh

hưởng giữa các ô bản.)

-Các ô bản S4,S13,S14 được tính như bản đơn ngàm 4 cạnh (ô số 9)

Trang 6

+Moment dương lớn nhất tại giữa nhịp :

Trong đó : q =(gtt +ptt)xb

L1 : chiều dài bản theo phương cạnh ngắn

BẢNG TÍNH NỘI LỰC CÁC Ô

1.3.2.Sàn bản kê:

- Xét tỉ số l2/l1 của các ô bản ta thấy:

Trang 7

Kết quả nội lực cho ở bảng sau:

Bảng 1.2: kết quả nội lực

Trang 8

Trang 9

1.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP

- Tính bản như cấu kiện chịu uốn, tiết diện b×h = 100×11cm

R

R bh

=

-Bê tông B25 và thép AI tra bảng Phụ lục TCVN356-2005 ta có:

ξR=0.618

- Hàm lượng cốt thép: hàm lượng cốt thép không được quá nhiều để tránh phá hoại

dòn, cũng không được quá ít: µmin ≤ µ ≤ µmax

Trang 10

R R

µmin: Theo TCVNµmin = 0,05%, thường lấy µmin = 0,1%

1.5 TÍNH TOÁN MỘT VÀI CẤU KIỆN

- Tính bản như cấu kiện chịu uốn, tiết diện b×h = 100×11cm

- Hàm lượng cốt thép: hàm lượng cốt thép không được quá nhiều để tránh phá hoại

dòn, cũng không được quá ít: µmin ≤ µ ≤ µmax

A bh

R R

Bảng 1.3: Kết quả tính thép cho ở bảng sau:

Trang 12

Trang 13

CHƯƠNG 2: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CẦU THANG

2.1 CẤU TẠO :

Tính toán cầu thang trệt cho công trình Đây là cầu thang hai vế dạng bản

Hình 2.1 :Mặt bằng cầu thang trệt

Trang 14

Hình 2.2: Mặt cắt cầu thang trệt

Cầu thang là loai cầu thang hai vế dạng bản, chiều cao tầng 1à 4.15m

Cấu tạo một bậc thang là: l = 1200 mm, b = 250 mm, h = 175 mm, gồm 24 bậc thang được xây bằng gạch đinh

Bậc thang lát đá granite

Lan cang được làm bằng thép

2.2) TÍNH BẢN THANG V1, V2:

2.2.1) Sơ đồ tính:

Cắt dãi bản có bề rộng 1m theo phương liên kết của bản để tính

- Chọn sơ bộ chiều dày bản thang:

Chiều dày bản BTCT δb= 120mm

- Chọn sơ bộ kích thước các dầm cầu thang:

l

1310

500013

4003

h b

Trang 15

ĐÁ GRANITE VỮA LÁT BẢN BTCT VỮA TRÁT

+ Vữa trát: γ = 18 kN/m3 , n1 = 1.2, δ = 15 mm

2.2.2.2) Tải trọng tác dụng lên 1 bậc thang:

Trang 16

= 0.28 kN Bậc gạch: G3 = n3 .γ3 .1/2 (lb hb).δ 3 1m =1.2 x 18 x 1/2 (0.25 x 0.175) x 1

= 0.473 kN Bản btct: G4 = n4 γ4 .lb / cosα δ 4 1m= 1.1 x 25 x 0.3 / cos 350 x 0.12 x 1

05.2

Trang 18

R bh

=

-Bê tông B25 và thép AI tra bảng Phụ lục TCVN 356-2005 ta có:

ξR=0.618

Trang 19

45 1 618 , 0

s

b RR

R

Bảng 2.2: Kết quả tính toán thép cầu thang

thang

Bản chiếu

2 0

m b

Hai vế thang được bố trí cốt thép giống nhau

Bố trí cốt thép được trình bày ở bản vẽ

2.3.a Tính dầm chiếu nghỉ 2(DCN)

2.3.1 Sơ đồ tính

Lấy sơ đồ tính chỉ mang tính tương quan (thiên về an toàn)

Tiết diện: bd =200 mm

Trang 20

+ l1: cạnh ngắn của ô bản + l2: cạnh dài của ô bản + gs = 8.31kN/m2

Trang 21

57.45 2.7

34.912

R

R bh

45 1 618 , 0

s

b RR

R

Trang 22

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-2011 Vp C.Ty Hồng Đức –Quận PN - TP.HCM GVHD:Th.S NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH CẦU THANG ĐIỂN HÌNH

SVTH: VÕ PHẠM TUYÊN –LỚP 06VXD2 Trang:29

Bảng 2.3: Tính và chọn thép

2 0

m b

R

ξ

= (cm2/m)

Thép tương ứng

Fa chọn (cm2)

+ Khả năng chịu cắt của bêtông

Dầm chiếu nghĩ :Qb-D1 =0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x20x37= 69.93KN<Qdcn-max Dầm D1 và bêtông không đủ khả năng chịu cắt

+ Tính cốt đai theo công thức

Theo cấu tạo chọn đai ∅8 (Aw = 0,503cm2), đai 2 nhánh (n = 2)

Bước đai tính toán

Trang 23

d bt o db

qd=(0.8xRswx n xAw)=0.8x17 x 2 x 0.503=0.966(KN/cm2)

)(57.648)20966.0105.0(378

Trong đó s = min(h/2; 150mm) khi chiều cao dầm h ≤ 450mm

Chọn cốt đai cho dầm

gt = γt n h = 22 x 1.1 x 1 = 24.2 kN/m Tải trọng do bản chiếu nghĩ truyền vào có dạng hình thang

+ l1: cạnh ngắn của ô bản + l2: cạnh dài của ô bản

Trang 24

30.85 2.7

18.7412

Trang 25

R bh

45 1 618 , 0

s

b RR

R

Bảng 2.3: Tính và chọn thép

2 0

m b

R

ξ

= (cm2/m)

Thép tương ứng

Fa chọn (cm2)

Trang 26

Lực cắt tại gối dầm chiếu nghĩ : Qdcn-max= 41.64(KN) < Qo-dcn =>đầu dầm không bị phá hoại do ứng suất nén

+ Khả năng chịu cắt của bêtông

Dầm chiếu nghĩ :Qb-D1 =0.6x1.5xRbtxbxh0 = 0.9x0.105x20x37= 69.93KN>Qdcn-max

Dầm DCN1 và bêtông đủ khả năng chịu cắt bố trí thép đai theo cấu tạo

+ Tính cốt đai theo công thức

Khoảng cách cốt đai

Chọn cốt đai cho dầm

Vị trí gối: Þ8a150

Vị trí nhịp: Þ8a300

Ta thấy chiều cao tầng của tầng trệt là ht = 4.150 m và có tải trọng bản thang và chiếu nghỉ lớn hơn so với các tầng điển hình hđh = 3.350 m , nên ta thiết kế dầm chiếu nghỉ tầng trệt và bố trí luôn cho các tầng điển hình

Trang 27

Hình 2.4: Mặt bằng cầu thang điển hình

Trang 28

Hình 2.4.1 : Mặt cắt cầu thang điển hình

Cầu thang là loai cầu thang hai vế dạng bản, chiều cao tầng 1à 3.35m

Cấu tạo một bậc thang là: l = 1200 mm, b = 300 mm, h = 170 mm, gồm 20 bậc thang được xây bằng gạch đinh

Bậc thang lát đá granite

Lan cang được làm bằng thép

2.4.1) TÍNH BẢN THANG V1, V2:

2.4.1.1) Sơ đồ tính:

Cắt dãi bản có bề rộng 1m theo phương liên kết của bản để tính

- Chọn sơ bộ chiều dày bản thang:

Chiều dày bản BTCT δb= 120mm

- Chọn sơ bộ kích thước các dầm cầu thang:

h d l 384 500mm

1310

500013

Trang 29

HUTECHĐÁ GRANITE VỮA LÁT

BẢN BTCT VỮA TRÁT

d

hai bản thang đối xứng nhau)

32

4003

h b

Chọn bề rộng dầm bd = 200 mm

Trang 30

Vữa lát: G2 = n2 γ2 .(lb + hb) δ v 1m = 1.2 x 18 x (0.3 + 0.17) x 0.03 x 1 = 0.305 kN

Bậc gạch: G3 = n3 γ3 1/2 (lb hb) δ 3 1m =1.2 x 18 x 1/2 (0.3 x 0.17) x 1 = 0.56 kN

Bản btct: G4 = n4 γ4 .lb/cosα δ 4 1m=1.1x25x0.3/cos290x0.12x = 1.13 kN

? BTCT VỮA TRÁT BẬC GẠCH XÂY VỮA LÁT ĐÁ GRANITE

170 300

Trang 31

31.2

Trang 32

R bh

Trang 33

với

o

sbh

R R

µmin: Theo TCVNµmin = 0,05%, thường lấy µmin = 0,1%

Bảng 2.1: Kết quả tính toán thép cầu thang

thang

Bản chiếu

2 0

m b

Thép gối chọn theo cấu tạo do Mg = 0 => chọn Asct = 40% As để bố trí cho gối

Thép cấu tạo chọn 8a250 để bố trí

2.4.5 Cấu tạo:

Hai vế thang được bố trí cốt thép giống nhau

Bố trí cốt thép được trình bày ở bản vẽ

Trang 34

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006-201 Vp C.Ty Hồng Đức –QUẬN PN-TP.HCM

GVHD:Th.S NGUYỄN VĂN GIANG TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC B

SVTH: VÕ PHẠM TUYÊN – LỚP : 06VXD2 Trang :41

3.1.1 Chọn sơ bộ tiết diện dầm:

12

1 10 1 ( −

Trang 35

− Bề rộng dầm: bd = (

2−4)hd

⇒ Chọn sơ bộ hd = 60 cm; bd = 30 cm

− Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 2.5cm

⇒ ho = 60– 2.5 = 57.5 cm

3.1.2 Sơ đồ tính:

3.2 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm trục B

3.2.1 Nguyên tắc truyền tải

-Nếu hai bên đều có sàn thì tải trọng truyền lên được cộng dồn

-Để đơn giản hóa việc qui tải , mặt khác thiên về an toàn ta không trừ phần lỗ

cửa khi tính tải trọng tường

Bản kê bốn cạnh:

Dầm dọc trục B có các bản sàn là bản kê bốn cạnh truyền tải vào

Tải trọng thẳng đứng từ sàn truyền vào dầm xác định bằng cách gần đúng theo

diện truyền tải như trên mặt bằng truyền tải(đường phân giác).Như vậy tải trọng

truyền từ bản sàn vào theo phương cạnh ngắn có dạng hình tam giác,có dạng

hình thang theo phương cạnh dài.Để đơn giản cho việc tính toán ta đưa tải trọng

về dạng tương đương

Với tải trọng hình tam giác:

Trang 36

Với tải trọng hình tam giác:

s

3.2.3 Đối với lực tập trung(ô sàn có hệ dầm giao)

Lực tập trung truyền lên dầm dọc chính là phản lực các hệ dầm giao tác dụng

lên dầm dọc tại điểm có các gối tựa là dầm dọc

3.3 Tải trọng tác dụng lên nhịp 1-2(nhịp 5-6)

3.3.1 Tĩnh tải

-Tĩnh tải phân bố đều:

-Trọng lượng bản thân dầm(300x600)mm

gd = h d× ×b d γbt×n bt= 0.6x0.3x25x1.1 = 4.95 (kN/m) -Trọng lượng từ sàn S7 truyền vào:

+ kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.5m x 5m) + tải trọng truyềân vào có dạng hình thang +tải trọng sàn:

gs = 4.181 (kN/m2) +tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

gtd7 = 0.5xg s xl1x(1− x2 β2+β3)

=0.5x4.181x3.5x(1− x2 0.332 +0.333) = 5.46 (kN/m)

3.52

5.3

2 2

1

x xl

l

-Trọng lượng từ sàn S10 truyền vào + kích thước ô sàn:(l1xl2 =5m x 5.3m) + tải trọng sàn S10 truyềân vào có dạng hình thang + tải trọng sàn

gs = 4.181 (kN/m2) +tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

gtd10 = 0.5xg s xl1x(1− x2 β2 +β3)

Trang 37

3.52

5

2 2

1

x xl

-Hoạt tải phân bố đều:

-Trọng lượng từ sàn S7 truyền vào:

+ kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.5m x 5m) + tải trọng sàn:

ps = 2.4 (kN/m2) +tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

ptd7 = 0.5xp s xl1x(1− x2 β2+β3)

=0.5x2.4x3.5x(1− x2 0.332+0.333) = 3.134 (kN/m)

3.52

5.3

2 2

1

x xl

l

-Trọng lượng từ sàn S10 truyền vào + kích thước ô sàn:(l1xl2 =5m x 5.3m) + tải trọng sàn S10 truyềân vào có dạng hình thang + tải trọng sàn

ps = 2.4 (kN/m2)

+tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

gtd10 = 0.5xg s xl1x(1− x2 β2 +β3)

=0.5x2.4x5x(1− x2 0.4712+0.4713) = 2.71 (kN/m)

Trang 38

3.52

5

2 2

1

x xl

-Tĩnh tải phân bố đều

+ kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.5m x 3.75m) + tải trọng truyềân vào có dạng hình thang + tải trọng sàn:

gs8 = 4.181 (kN/m2) +tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

gtd8 = 0.5xg s8xl1x(1− x2 β2+β3)

=0.5x4.181x3.5x(1− x2 0.462 +0.463) = 3.51 (kN/m)

75.32

5.3

2 2

1

x xl

Trang 39

-Tải tập trung do dầm phụ truyền vào:

+ kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.5mx3.75m) + tải trọng sàn:

gs8 = 4.181 (kN/m2) +tải trọng truyền vào là tam giác quy về tải tương đương

+ kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.75mx5m) + tải trọng sàn:

gs11 = 4.181 (kN/m2) +tải trọng truyền vào là hình thang quy về tải tương đương

gtd11 = 0.5xg s8xl1x(1− x2 β2+β3)

=0.5x4.181x3.75x(1− x2 0.3752+0.3753) = 5.22 (kN/m)

52

75.3

2 2

1

x xl

l

+tải trọng sàn S11 truyền vào dầm phụ là

g11’= 1/2x gtds11 x l1= 1/2 x 5.22 x 5 = 13.05(kN) Vậy tải tập trung do dầm phụ truyền vào là:

g23 = gd + (2x g8’) +(2x g11’)

Trang 40

=1.1 + 2 x 16.01 + 2 x 13.05 = 59.22 (kN)

TĨNH TẢI NHỊP 2-3,4-5

3.4.2 Hoạt tải

-Hoạt tải phân bố đều

-Hoạt tải do sàn S8 truyền vào + kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.5mx3.75m) +hoạt tải của sàn

ps = 2.4 (kN/m2) +tải trọng truyền vào dạng hình thang quy về tải tương đương

ptd8 = 0.5xp s xl1x(1− x2 β2+β3)

=0.5x2.4x3.5x(1− x2 0.462 +0.463) = 2.01 (kN/m)

75.32

5.3

2 2

1

x xl

l

-Hoạt tải do sàn S11 truyền vào + kích thước ô sàn:(l1xl2 =3.75mx5m) +hoạt tải của sàn:

ps11 = 2.4 (kN/m2) +hoạt tải truyền vào dạng tam giác quy về tải tương đương

Định dạng
Số trang	289
Dung lượng	4,36 MB

Văn phòng làm việc công ty hồng đức

THIẾT KẾ DẦM DỌC TRỤC B

Tải trọng tác dụng lên nhịp B-C