Đồ án chi tiết máy Bách khoa Hà Nội

Đồ án chi tiết máy hộp giảm tốc bánh răng côn Hộp giảm tốc bánh răng côn thiết kế chuyên dùng cho các ứng dụng tải trọng lớn..là loại giảm tốc có công suất lớn nhất.tính năng và ứng dụng:+ bộ truyền bánh rang côn xoắn có momen rất khỏe. dùng cho các ứng dụng có kiểu lắp tương tư như bánh vít trục vít, kiểu lắp treo. momen khỏe hơn so với dòng banh vít trục vít.+ độ bền cao, dễ dàng bảo dưỡng và tháo lắp.+ dùng được cho hầu hết các ngành công nghiệp và các ứng dụng khó như máy nghiền, máy sấy..Chuyên cung cấp Động cơ điện – Motor điện, Động cơ ABB – Motor ABB, Biến tần cũ, Biến tần Mitsubishi, biến tần, động cơ giảm tốc…

6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục 14

7 Bảng tổng hợp thông số của bộ truyền đai 15

II Tính toán thiết kế bộ truyền bánh răng côn răng thẳng 17

7 Một vài thông số hình học của cặp bánh răng 29

8 Bảng tổng kết các thông số của bộ truyền bánh răng 30

2 Tính sơ bộ đường kính trục theo momen xoắn 35

4 Xác định giá trị của các lực tác dụng lên trục, bánh răng 36

5 Xác định sơ bộ khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực 37

8. Kiểm nghiệm trục II về độ bền theo hệ số an toàn S 46

5 Lắp ghép giữa nắp với ổ, bạc với trục 74

ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY

THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI

 Thông số đầu vào:

1 Lực kéo băng tải: F = 1900 (N)

2 Vận tốc băng tải: v = 1,94 (m/s)

3 Đường kính tang: D = 255 (mm)

4 Thời gian phục vụ: lh = 8500 (giờ)

5 Số ca làm việc: soca = 1 (ca)

6 Góc nghiêng đường nối tâm với bộ truyền ngoài: @ = 135o

7 Đặc tính làm việc: Va đập nhẹ

8 Bộ truyền đai: Đai thang

1 Công suất làm việc:

v là vận tốc di chuyển của băng tải (m/s)

o h= h h h h3

br OL .ñ kn

Trong đó, tra bảng B2.3[ ]1

19 ta được:

• Hiệu suất bộ truyền bánh răng: h =br 0,97

• Hiệu suất bộ truyền đai để hở: h =ñ 0,95

• Hiệu suất ổ lăn: h =OL 0,99

• Hiệu suất khớp nối: h =kn 0,99

Plvlà công suất trên trục bộ phận máy công tác (trục của bộ phận làm việc);

h là hiệu suất chung của toàn hệ thống.

4 Số vòng quay trên trục công tác:

Theo bảng B2.4[ ]1

21 chọn sơ bộ:

• Tỉ số truyền bộ truyền đai: uñ=2,5

• Tỉ số truyền bộ truyền bánh răng: ubr =4

ñc

m(kg)

mm

TT

ch ñ br

u 9,95

u 2,5

u 3,98

III Tính toán các thông số trên các trục hệ dẫn động:

1 Công suất trên các trục:

• Công suất trên trục công tác: Pct =Plv=3,69 KW( )

• Công suất trên trục II:

ct II

( )

I ñ

3 Momen xoắn trên các trục:

• Momen xoắn trên trục động cơ:

PHẦN 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN

I Tính toán thiết kế bộ truyền ngoài:

 Tính toán thiết kế bộ truyền đai thang:

Thông số yêu cầu:

1 Chọn loại đai và tiết diện đai:

Chọn loại đai thang thường æç ö÷

đai A

2 Chọn đường kính hai bánh đai d1và d2:

Theo tiêu chuẩn cho trong bảng éù

d 1 112 1 0,03 Sai lệch tỉ số truyền:

59 , chọn L theo tiêu chuẩn: L 1250 mm= ( ).

Số vòng chạy của đai trong 1(s) là:

i= =v 8,47=6,78 1/ s( )<imax =10 1/ s( )

o o

P 1,62 KW

l 1700 mm

5 Các thông số cơ bản của bánh đai:

Chiều rộng bánh đai: B=(Z 1 t 2.e- ) +

ïï =ïï

íï

ïï =ïï

Góc chêm của mỗi rãnh đai là: a =34o

Đường kính ngoài của bánh đai:

6 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục:

Lực căng ban đầu:

Bộ truyền tự động điều chỉnh lực căng Þ Fv=0 N( )

Bộ truyền định kỳ điều chỉnh lực căng Þ = 2

II Tính toán thiết kế bộ truyền trong:

 Tính toán truyền động bánh răng côn răng thẳng:

Thông số đầu vào:

0 Hlim

H 0

F lim

F

.Z Z K KS

.Y Y K KS

ï é ùs =

ï ë ûïïï

ï é ù

ï s =

ï ë ûïïî

F lim

2HB 701,8HB

íï s =ïî

chế độ tải trọngcủa bộ truyền:

H

F

H0 m HL

HE F0 m FL

FE

NK

NNK

N

ìïï

ïïïíïï

ïïïî

NHE2>NH02 Þ lấy NHE 2 =NH02 Þ KHL2 =1

NFE1>NF01Þ lấy NFE1=NF01 Þ KFL1 =1

NFE2>NF02 Þ lấy NFE2 =NF02 Þ KFL2 =1

H lim 2

H2 0 Flim1

F1 0 Flim 2

F2

600.Z Z K K 1.1 545,45 MPa

570.Z Z K K 1.1 518,18 MPa

477.Y Y K K 1.1 272,57 MPa

450.Y Y K K 1.1 257,14 M

T1- Momen xoắn trên trục chủ động: T1=64602,94 Nmm( )

vành khăn khi tính về ứng suất tiếp xúc và uốn: Tra bảng B6.21[ ]1

ïï

íï =ïî

Do vậy:

( ) [ ]

1 H 2

=145,29 mm( )

4 Xác định các thông số ăn khớp:

a. Xác định mô đun vòng ngoài và vòng trung bình m ,mte tm:

99 , chọn mte theo tiêu chuẩn: mte =3 mm( )

Mô đun vòng trung bình:

m = -1 0,5.K m = -1 0,5.0,26 3=2,61 mm

b Xác định số răng:

Ra =2,5…1,25 mm Þ ZR =0,95

Chọn YR =1

íï =ïî

ứng suất tiếp xúc, uốn: Do bộ truyền là bánh răng côn răng thẳng

6 Kiểm nghiệm bộ truyền bánh răng:

a Kiểm nghiệm về ứng suất uốn:

4

Z

3

a e

2.64602,94.1, 22 4 1274.1,76.0,86

=5,8% 10%< Þ chấp nhận

b Kiểm nghiệm về độ bền uốn:

[ ] [ ]

m1 tm F1 F2

F1

2.T K Y Y Y0,85.b.d m

.YY

e b

ïïïí

ïïïî

[ ] [sF1 , s -F2] Ứng suất uốn cho phép của bánh chủ động và bị động:

1 2 2v

Fmax1 qt F1 F1 max Fmax 2 qt F2 F2 max

( ) ( )

( ) ( )

 Bảng tổng hợp một vài thông số của bộ truyền bánh răng:

Chiều dài côn ngoài Re 148,43 (mm)

Tỉ số truyền

t

Số răng của bánh răng

Hệ số dịch chỉnh chiều cao x1/ x2 0,39 -0,39Đường kính vòng chia ngoài de1/ de2 72 (mm) 288 (mm)

Chiều cao đầu răng ngoài hae1/ hae2 4,17 (mm) 1,83 (mm)Chiều cao chân răng ngoài hfe1/ hfe2 2,43 (mm) 4,77(mm)Đường kính đỉnh răng ngoài d / dae1 ae2 80,09 (mm) 288,89 (mm)

PHẦN 3: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC

I Tính chọn khớp nối:

Thông số đầu vào:

Mô men cần truyền: T=TII =247130,08 Nmm( )

1 Chọn khớp nối:

Ta sử dụng khớp nối vòng đàn hồi để nối trục

Ta chọn khớp theo điều kiện:

T- Mô men xoắn danh nghĩa trên trục:

2 Kiểm nghiệm khớp nối:

Ta kiểm nghiệm theo hai điều kiện:

a Điều kiện sức bền dập của vòng đàn hồi:

Do vậy, ứng suất dập sinh ra trên vòng đàn hồi:

=43,13 MPa( )£ s =[ ]u (60 80)MPa¸ , Þ thỏa mãn.

4 Bảng các thông số cơ bản của nối trục vòng đàn hồi:

Mô men xoắn lớn nhất có thể truyền được cf

Chiều dài đoạn công xôn của chốt l1 34 (mm)

II Tính trục II:

1 Chọn vật liệu chế tạo trục:

Vật liệu làm trục chọn là thép 45 tôi cải thiện

2 Tính sơ bộ đường kính trục theo momen xoắn

Đối với bộ truyền bánh răng:

[ ]

I 3 sb1

II 3 sb2

Td

0, 2Td

[ ] ( )

3 sb1

3 sb2

1 2

3 Sơ đồ phân bố lực chung

4 Xác định giá trị của các lực tác dụng lên trục, bánh răng:

Lực tác dụng lên trục từ bộ truyền đai: Fñ =909,66 N( ) ,

5 Xác định sơ bộ khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực:

a Xác định chiều rộng ổ lăn trên trục:

Tra bảng B10.2[ ]1

189 với:

( ) ( )

1 2

 Chọn chiều dài may-ơ và các khoảng cách k ,k ,k , h1 2 3 n:

 Chiều dài may-ơ bánh đai:

 Khoảng cách các điểm đặt lực trên các trục:

o Khoảng công-xôn (khoảng chìa): theo công thức 10.14[ ]1

-=Chọn l23 =75 mm( )

 l21 =2l23+dm1=2.75 62,64+ =212,64 mm( )

Chọn l21 =213 mm( )

6 Tính toán thiết kế cụm trục II:

a Tính phản lực tại các gối tựa và vẽ biểu đồ momen:

 Các lực tác dụng lên trục II có chiều như vẽ:

Ta có: Ft23 = 2062,67 (N), Fr23 = 182,13 (N)

Fa23 = 728,32 (N), Fkn = 760,40 (N)

Cần xác định phản lực tại các gối tựa: F , F ,F , Fx 20 y20 x 21 y21

 Tính phản lực tại các gối tựa 20 và 21:

• Trong mặt phẳng Oxz (mặt phẳng nằm ngang) ta có:

a 23 m2 r 23 23 y21

21 y20 r 23 y21

F d 2F lF

b Xác định chính xác đường kính các đoạn trên trục II:

 Chọn vật liệu làm trục: Thép 45, tôi có [ ]s =60 MPa( ) (Tra bảng B10.5[ ]1

20

0,1.600,1

21

0,1.600,1

o Tại tiết diện 22:

tñ22 3 ( )

3 22

0,1.600,1

23

0,1.600,1

é ùs

ë û

 Chọn lại đường kính các đoạn trục:

Căn cứ từ kết quả tính toán chính xác đường kính trục:

 Do lắp ổ lăn tại vị trí 20 và 21 nên ta chọn: d20=d21=35 mm( )

 Do lắp khớp nối tại vị trí 22 nên ta chọn: d22=33 mm( )

 Do lắp bánh răng tại vị trí 23 nên ta chọn: d23=40 mm( )

 Do vị trí giữa 23 và 21 có vai trục nên ta chọn: dv=45 mm( )

Các kích thước đường kính trục chọn lại này được thể hiện cùng biểu đồ momentrang 42

7 Tính chọn then cho trục II:

a Chọn then:

 Trên trục II, then được lắp đặt tại khớp nối (vị trí 22) và bánh răng (vị trí 23).

 Tra bảng éù

ëû

9.1a1

173 với:

• Tại 22: d22=32 mm( )

( ) ( ) ( )

Þ íïï =

=ïïî

• Tại 23: d23=40 mm( )

( ) ( ) ( )

Þ íïï =

=ïïî

 Lấy chiều dài then: lt =(0,8 0,9).lm

• Then lắp trên trục vị trí lắp khớp nối (vị trí 22):

[ ] [ ]

ïîVới bảng B 9.5[ ]1

178 ta có: dạng lắp cố định, vật liệu may-ơ bằng thép và đặc tính tảitrọng va đập nhẹ

• Kiểm tra độ bền then tại vị trí lắp với bánh răng côn (vị trí 23):

8 Kiểm nghiệm trục II về độ bền theo hệ số an toàn S:

a Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi:

 Dựa vào biểu đồ mômen uốn và mômen xoắn trên trục II ta thấy các tiết diện

ứng suất tiếp tại tiết diện j:

1 j

sK

s

dj aj mj

sK

t

Với thép 45 có: s =b 750 MPa( )

s t s t -aj, aj, mj, mj biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp và ứng suất tiếp

tại tiết diện j:

max j min j max j min j

j

M0;

W

j j

j

bt d td

W

p

j

bt d td

W

p

s t

ì y =ïï

íï y =ïî

-e

=

x dj

-e

=Trong đó:

e và e -t hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng của kích thước tiết diện trục đến giớihạn mỏi;

Tại tiết diện 20: vị trí lắp ổ lăn có d1=35 mm( )

Tại tiết diện này, bề mặt trục lắp có độ dôi Chọn kích thước trục f35k6, tra bảng B10.11[ ]1

198 ta được:

K

2,35K

1,81

s s

y

x d20

t t

s

s +y sVà:

( )2

1 20 1 20

max 20 20 m20 a20

Þ Tại tiết diện 20 lắp ổ lăn thỏa mãn điều kiện bền mỏi

Tại tiết diện 23: vị trí lắp bánh răng côn có d23 =40 mm( )

- Tại tiết diện này, bề mặt trục lắp có độ dôi Chọn kích thước trục f 40k6, trabảng B10.11[ ]1

198 ta được:

K

2,35K

1,81

s s

t

ìïï =

ïï eïí

ï t

ïï eïî

- Ảnh hưởng của rãnh then: Tra bảng B10.10[ ]1

198 ta được:

0,850,78

s t

ì e =ïï

íï e =ïî Tra bảng với trụcB10.12[ ]1

199 với trục có:s =b 750 MPa( ), ta được:

K 1,80

s t

ïï

íï =ïî

K 1,95

2,290,85

K 1,80

2,310,78

s s

t

ïï eï

Þ íï t

ïï eïî

Ta lấy:

K

2,35K

2,31

s s

t

ìïï =

ïï eïí

ï t

ïï eïî

x d23

y

x d23

t t

ïïïï

s

s +y sVà:

( ) ( )

1 23 1 23

o Thông số đầu vào:

• Cần đảo chiều khớp nối và tính lại xem trường hợp nào ổ chịu lực lớnhơn thì tính cho trường hợp đó

Tính phải lực tại các gối tựa 20 và 21:

 Trong mặt phẳng x0z (mặt phẳng nằm ngang) ta có:

a 23 m2 r 23 23 y21

21 y20 r 23 y21

F d 2F lF

So sánh trường hợp Fk22 ngược chiều với Ft23 và trường hợp Fk22 cùng chiều với Ft23

thì trường hợp Fk22 ngược chiều với Ft23 ổ phải chịu lực lớn hơn do vậy ta tính ổ lăntheo trường hợp có Fk22 ngược chiều với Ft23.

Đường kính đoạn trục lắp ổ: d d= 20=d21=35 mm( )

Ta có tải trọng hướng tâm tác dụng lên 2 ổ:

Tại vị trí ổ lăn 20:

2 2 2 2 ( )

F = F +F = 2375,23 +546,38 =2437,26 NTại vị trí ổ lăn 21:

a

( )o

C,kN

0

C ,kN

b Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ lăn:

Khả năng tải động Cd được tính theo công thức 11.1[ ]1

213 :

= m

d

C Q L Trong đó:

• m- bậc của đường cong mỏi: m 10 (mm)

3

• L - tuổi thọ của ổ:

k -t hệ số ảnh hưởng của nhiệt độ: kt =1

nhỏ: kñ =1

• Lực dọc trục do lực hướng tâm sinh ra trên ổ lăn (hình vẽ) là:

( ) ( )

F =F - F =153,32 728,32- =- 575 N

å

• Tổng lực dọc trục tác dụng lên ổ lăn 21 là:

( )a21 s20 a23

20 20

ìï =ï

Þ íï

=ïî

Với a21

r21

2,38 e 0,32V.F =1.577,27= > =

21 21

m d

C =Q L =2817,15 74,1 10250,75 N=

=10,25 kN( ) < =C 35,20 kN( )

Þ 2 ổ lăn thỏa mãn khả năng tải động.

c Kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh của ổ lăn:

• Tra bảng 11.6

221éùëû cho ổ đũa côn 1 dãy ta được:

0 0

Q =X F +Y F =0,5.2437,26 1,04.647,34 1891,86 N+ =

( )t21 0 r21 0 a21

Þ 2 ổ lăn thỏa mãn khả năng tải tĩnh.

III Tính chọn kết cấu và ổ cho trục I:

1 Xác định kết cấu cho trục I:

• Từ sơ đồ bố trí trục I và đường kính sơ bộ tính toán: dsb1=30 mm( )

• Do các yếu tố lắp ráp và công nghệ, ta chọn sơ bộ trục có kết cấu như sau:

Trên trục có 2 vị trí then để truyền momen xoắn:

• Then lắp trên trục vị trí lắp bánh đai: d12=25 mm( )

Chọn then bằng, tra bảng 9.1a

ïï =íï

ïï =ïïî

• Then lắp trên trục vị trí lắp bánh răng côn: d13=25 mm( )

Chọn then bằng, tra bảng 9.1a

ïï =íï

ïï =ïïî

• Chiều dài then trên đoạn trục lắp bánh đai:

Tra phụ lục B2.11[ ]1

261 với ổ cỡ trung, ta chọn ổ đũa côn có ký hiệu 7306 có các thông số sau:

• Công dụng: Đảm bảo vị trí tương đối giữa các chi tiết và bộ phận máy, tiếp nhận tải trọng do các chi tiết lắp trên vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn bảo

vệ các chi tiết máy tránh bụi bặm

• Thành phần bao gồm: thành hộp, gân, mặt bích, gối đỡ…

• Chi tiết cơ bản: độ cứng cao, khối lượng nhỏ

• Vật liệu làm vỏ: gang xám GX15-32

• Phương pháp gia công: đúc

1 Chọn bề mặt lắp ghép và thân:

- Bề mặt lắp ghép của vỏ hộp (phần trên của vỏ là nắp, phần dưới là thân)

thường đi qua đường tâm các trục

- Bề mặt lắp ghép song song với trục đế

2 Xác định các kích thước cơ bản của vỏ hộp:

 Dựa vào bảng 18.1Tr85[2] ta có bảng các kích thước cơ bản của vỏ hộp:

Chiều dày: Thân hộp, δ

Nắp hộp, δ1

δ = 0,03a + 3 = 0,03.148,43 + 3 = 7,45 (mm).Chọn δ = 8 (mm)

δ1 = 0,9.δ = 0,9.8 = 7,2 (mm) Chọn δ1= 8 (mm)Gân tăng cứng: Chiều dày, e

Chiều cao, h

Độ dốc

e = (0,8 ÷ 1)δ = 6,4 ÷ 8 mm Chọn e = 8 (mm)

h < 58 mm = 5.δ =5.8=40 (mm)khoảng 20

Chiều dày bích thân hộp, S3

Chiều dày bích nắp hộp, S4

S3 = (1,4 ÷ 1,8)d3 = 14 ÷ 18 (mm)Chọn S3 = 15(mm)

S4 = (0,9 ÷ 1)S3 = 13,5 ÷ 15 (mm)Chọn S4 = 15 (mm)

Chọn K3 = 36 (mm)Kích thước gối trục:

Đường kính ngoài và tâm lỗ vít,

K2 = E2+R2+(3÷5) = 20+16+3 = 39 (mm)

E2 = 1,6d2 = 1,6.12=19,2(mm) Chọn E2= 20 (mm)

R2 = 1,3d2 =1,3.12=15,6 (mm) Chọn R2= 16 (mm)Trục I: C = D3/2 = 61,5 (mm)

Trục II: C = D3/2= 57,5 (mm)

k > 1,2d2=1,2.12=14,4 Chọn k =18mmChọn h = 42 (mm)

Giữa bánh răng với thành trong hộp

Giữa đỉnh bánh răng lớn với đáy hộp

Giữa mặt bên của các bánh răng với

Tên chi tiết: Bu lông vòng

• Chức năng: để nâng và vận chuyển hộp giảm tốc (khi gia công, khi lắp

ghép…) trên nắp và thân thường lắp thêm bu lông vòng

• Vật liệu: thép 20

• Số lượng: 2 chiếc

Tra bảng B18.3b[ ]2

89 với Re=148,43 mm( ) ta được trọng lượng hộp Q 60Kg=

• Thông số bu lông vòng tra bảng B18.3a[ ]2

89 ta được:

Tên chi tiết: Chốt định vị

• Chức năng: nhờ có chốt định vị, khi xiết bu lông không làm biến dạng vòng ngoài của ổ (do sai lệch vị trí tương đối của nắp và thân) do đó loại trừ được các nguyên nhân làm ổ nhanh bị hỏng

• Chọn loại chốt định vị là chốt côn

• Thông số kích thước, tra bảng B18.4b[ ]2

91 ta được:

, chọn L=39mm

3 Cửa thăm

Tên chi tiết: cửa thăm

• Chức năng: để kiểm tra quan sát các chi tiết trong hộp khi lắp ghép và để đồ dầu vào hộp, trên đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm được đậy bằng nắp, trên nắp có nút thông hơi

• Thông số kích thước: tra bảng B18.5[ ]2

• Chức năng: khi làm việc nhiệt độ trong hộp tăng lên Để giảm áp suất và điều hòa không khí bên trong và bên ngoài hộp người ta dung nút thông hơi.

• Thông số kích thước: tra bảng B18.6[ ]2

93 ta được:

M27×2 15 30 15 45 36 32 6 4 10 8 22 6 32 18 36 32

5 Nút tháo dầu

Tên chi tiết: nút tháo dầu

• Chức năng: sau 1 thời gian làm việc dầu bôi trơn có chứa trong hộp bị bẩn (do bụi bẩn hoặc hại mài…) hoặc dầu bị biến chất Do đó cần phải thay dầu mới, để tháo dầu cũ, ở đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc lỗ này bị bít kín bằng nút tháo dầu

• Thông số kích thước (số lượng 1 chiếc): tra bảng B18.7[ ]2

93 ta được:

6 Kiểm tra mức dầu

Tên chi tiết: que thăm dầu

• Que thăm dầu:

Chức năng que thăm dầu: dùng để kiểm tra mức dầu, chất lượng dầu bôi trơntrong hộp giảm tốc Để tránh sóng dầu gây khó khăn cho việc kiểm tra, đặc biệt khi máy làm việc 3 ca, que thăm dầu thường có vỏ bọc bên ngoài

d D a BTrục I

Chi tiết vòng chắn dầu

• Chức năng: vòng chắn dầu quay cùng với trục, ngăn cách mỡ bôi trơn với dầu trong hộp, không cho dầu thoát ra ngoài

• Thông số kích thước vòng chắn dầu:

8 Ổ lăn

 Chi tiết: ổ đũa côn

• Chức năng: đỡ trục và các chi tiết trên trục và chịu lực dọc trục làm cho trục quay ổn định và cứng vững

• Vật liệu: thép ổ lăn

• Thông số kích thước:

9 Cốc lót và nắp ổ

 Tên chi tiết: cốc lót

• Chức năng: dùng để đỡ ổ lăn tạo thuận lợi cho việc lắp ghép và điểu chỉnh bộ phận ổ cũng như điều chỉnh ăn khớp của bánh răng côn

D = Dol + 2 = 72 + 2.8 = 88 (mm)

L = 116,5 (mm)

 Tên chi tiết: Nắp ổ

Đường kính nắp ổ được xác định theo công thức:

Hình dạng, kết cấu bánh răng được xác định theo yêu tố công nghệ gia công

và phương pháp chế tạo phôi bánh răng

Vật liệu chế tạo bánh răng là thép 45.

Bánh răng 1 có đường kính dae1 = 80,09 (mm) nên dùng phương pháp rèn hoặc dập