Đồ án nền móng móng băng đại học bách khoa tp HCM

THIẾT KẾ MÓNG BĂNG1... - Tổng tải trọng theo phương đứng - Tải trọng tiêu chuẩn... Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện : nằm ngoài khoảng tính từ trục và khoảng cách 2 vị trí cắt phả

Trang 1

PHẦN I : THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

A THỐNG KÊ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 1A

Khối lượng đã khảo sát gồm 3 hố khoan, mỗi hố sâu 15m : HK1, HK2, HK3 Nền đất được cấu tạo bởi 5 lớp đất có các trạng thái như sau

 Mực nước ngầm ở độ sâu 4.0 m

 Lớp đất số 1

Nền bê tông, xà bần và đất cát, độ sâu 0 – 0.6 m, chiều dày h1 = 0.6m, γw = 20 kN/m3

Sét pha nhiều cát, màu xám/ xám nhạt đến nâu vàng nhạt, độ dẻo trung bình, trạng thái từ mềm đến dẻo mềm, được chia thành 2 lớp

- Lớp 2a : trạng thái mềm, độ sâu 0.6 – 3.7 m, chiều dày h2a = 3.1 m

 Độ ẩm : W = 26.1 %

 Trọng lượng tự nhiên : γw = 17.97 kN/m3

 Sức chịu nén đơn : Qu = 25.8 kN/m2

 Lực dính đơn vị : c = 11 kN/m2

 Góc ma sát trong : φ = 12

- Lớp 2b : trạng thái mềm, độ sâu 3.7 – 4.4 m, chiều dày h2b = 0.7 m

 Độ ẩm : W = 25.1 %

 Lực dính đơn vị : c = 13 kN/m2

Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ/ xám trắng, độ dẻo trung bình, trạng thái dẻo mềm đến cứng, gồm 2 lớp 3a và 3b Thiên về an toàn, ta lấy địa chất lớp 3a quy cho toàn lớp 3

Lớp 3 : trạng thái dẻo mềm, độ sâu 4.4 – 5.3 m, chiều dày 0.9 m

 Độ ẩm : W = 24.3 %

 Trọng lượng đẩy nổi : γ’ = 9.57 kN/m3

 Lực dính đơn vị : c = 13.4 kN/m2

 Góc ma sát trong : φ = 1330’

Cát vừa lẫn bột và ít sỏi sạn, màu xám trắng vân nâu vàng nhạt, trạng thái bời rời đến chặt vừa, gồm 2 lớp

- Lớp 4a : trạng thái bời rời, độ sâu 5.3 – 8.3 m, chiều dày 3.0 m

 Độ ẩm : W = 25.8 %

- Lớp 4b : trạng thái chặt vừa, độ sâu 8.3 – 9.0 m, chiều dày 0.7 m

 Độ ẩm : W = 22.0 %

Trang 2

Sét lẫn bột và ít cát, màu nâu đỏ nhạt vân xám trắng, độ dẻo cao, trạng thái cứng, độ sâu 9.0 – 15.0 m, chiều dày 6.0 m

 Độ ẩm : W = 21.4 %

Trang 3

B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

1 SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

H1tt

N1tt

M1tt

H2tt

N2tt

M2

H3tt

N3tt

M3

H4tt

N4tt

M4

H5tt

N5tt

M5

- Giá trị tính toán

- Giá trị tiêu chuẩn

(kN)

(kNm)

(kN)

D 746.09 46.61 102.61

2 CHỌN VẬT LIỆU

- Bê tông B20

Rb = 11.5 MPa

Rbt = 0.9 MPa

Eb = 27103 MPa

- Thép CI ( ϕ 10 ) và CII ( ϕ > 10 )

RsI = 225 MPa ; RsII = 280 MPa

RswI = 175 MPa ; RswII = 225 MPa

Es = 21104 MPa

- Trọng lượng trung bình giữa bê tông và đất

Trang 4

γtb = 22 kN/m3

- Hệ số vượt tải

n = 1.15

3 CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG

Đáy móng nên đặt trên nền đất tốt, tránh đặt lên rễ cây, lớp đất mới đắp hoặc đất quá yếu

- Chiều sâu chôn móng

Df = 2 m

- Chọn sơ bộ chiều cao h

Chọn h = 0.7 m

4 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MÓNG

- Tổng chiều dài móng băng

L = 0.4 + 1.8 + 5.7 + 4.2 + 2.6 + 0.6 = 15.3 m

- Chọn sơ bộ b = 1m

- Các chỉ tiêu cơ lý của đất

 Df = 2 m

 Độ sâu mực nước ngầm : 4 m

 Trọng lượng riêng nước : γn = 10 kN/m3

 Đất trên mực nước ngầm

Lớp 1 : độ sâu 0 – 0.6 m, γ1 = 20 kN/m3

Lớp 2a : độ sâu 0.6 – 3.7 m, γ2a = 17.97 kN/m3

Lớp 2b : độ sâu 3.7 – 4 m, γ2b = 18.18 kN/m3

 Đất dưới mực nước ngầm

Lớp 2b :độ sâu 4 – 4.4 m , γ’

2b = 9.10 kN/m3

Lớp 3 : độ sâu 4.4 – 5.3 m, γ’

3 = 9.57 kN/m3

Lớp 4a : độ sâu 5.3 – 8.3 m, γ’

4a = 9.28 kN/m3

Lớp 4b : độ sâu 8.3 – 9 m, γ’

4b = 9.87 kN/m3

Lớp 5 : độ sâu 9 – 15 m, γ’

5 = 10.5 kN/m3

4.1.Điều kiện ổn định của nền đất

, , : áp lực tiêu chuẩn trung bình, cực đại và cực tiểu

- Khoảng cách từ điểm đặt đến trọng tâm đáy móng

- Tổng tải trọng theo phương đứng

- Tải trọng tiêu chuẩn

Trang 5

- Sức chịu tải tiêu chuẩn của đất dưới đáy móng

: hệ số điều kiện làm việc của nền đất và công trình : hệ số độ tin cậy

kN/m2

γ = γ2a = 17.97 kN/m3

c = c2a = 11 kN/m2

- Xác định sơ bộ diện tích đáy móng Chọn b = 2.7 m

- Kiểm tra điều kiện ổn định

4.2.Điều kiện cường độ

Áp lực dưới đáy móng

- Áp lực tính toán cực đại :

- Sức chịu tải cực hạn và cho phép của đất nền dưới đáy móng:

c = c2a = 11 kN/m2

γ = γ2a = 17.97 kN/m3

q = γ*Df = 37.16 kN/m2

4.3 Điều kiện biến dạng (lún)

s ≤ [s]

- Độ lún cho phép [s] : phụ thuộc vào mức độ siêu tĩnh của công trình, đối với nhà bê tông cốt thép đổ toàn khối [s] = 8 cm

- Áp lực gây lún

- Độ lún

Trang 6

 Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng lớp nhỏ hi = 0.4 m

 Áp lực ban đầu (do trọng lượng bản thân lớp đất gây ra) tại giữa lớp đất i

 Áp lực tại giữa lớp đất i sau khi xây móng

phụ thuộc vào tỉ số và

 Chọn mẫu đất tính lún

- Lớp 2a chọn mẫu 3-1 (độ sâu 1.5 – 2 m) để tính lún từ 2 – 3.7 m

P (kN/m2) 25 50 100 200 400 800

Hệ số rỗng e 0.860 0.834 0.801 0.761 0.717 0.658 Biểu đồ quan hệ e – p

- Lớp 2b chọn mẫu 2-3 (độ sâu 3 – 3.5 m) để tính lún từ 3.7 – 4.4 m

P (kN/m2) 25 50 100 200 400 800

Hệ số rỗng e 0.820 0.795 0.764 0.729 0.686 0.631

Biểu đồ quan hệ e – p

- Lớp 3 chọn mẫu 3-5 (độ sâu 5 – 5.5 m) để tính lún từ 4.4 – 5.3 m

P (kN/m2) 25 50 100 200 400 800

Hệ số rỗng e 0.738 0.720 0.694 0.660 0.623 0.577 Biểu đồ quan hệ e – p

- Lớp 4a chọn mẫu 1-5 (độ sâu 5 – 5.5 m) để tính lún từ 5.3 đến 5.3 – 8.3 m

Trang 7

P (kN/m2) 25 50 100 200 400 800

Hệ số rỗng e 0.788 0.770 0.747 0.722 0.689 0.651

Biểu đồ quan hệ e – p

 Bảng tính lún móng cọc

S i

e 2

Trang 8

e 1i

p 2i

p 1i

σ gl

K 0i 0.99

6 1

85 2.2 2.6 3

25 3.5 3.9 4.3 4.7 5.1 5.5 5.9

2a 2a 2a 2a 2a 2b 2b 3 3 3 4a 4a 4a 4a 4a 4a 4a

- Sau khi phân chia đến lớp đất thứ 17 , ta có

Dừng việc tính toán tại lớp 17

- Tổng độ lún

Bài toán thỏa mãn điều kiện về độ lún

Trang 9

5 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN MÓNG

5.1.Xác định tiết diện cột

Chọn tiết diện cột bc × hc = 30 × 30 cm

5.2.Xác định tiết diện ngang móng

- Chiều cao móng

Chọn h = 0.7 m

- Bề rộng móng

b = 2.7 m

- Bề rộng dầm móng

Chọn bb = 0.4 m

- Chiều cao bản cánh móng

ha = 0.2 m

- Chiều cao bản móng

 Dựa vào điều kiện bản không đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXD 356 : 2005)

Vế phải không lấy lớn hơn và không nhỏ hơn

 Để an toàn

đối với bê tông nặng – xét đến ảnh hưởng của lực dọc kéo, nén, trong bản móng không có lực dọc nên lấy

 Xét 1m bề rộng bản móng

hb

bb

1 m Q

b pmax (net)tt

Chọn

Trang 10

- Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ đáy móng

a = 0.07 m

6 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG

- Sử dụng phần mềm SAP để tính toán nội lực trong dầm móng

- Xác định hệ số nền K1, K2, K3, …, Kn

 Hệ số nền theo phương đứng

– độ lún đàn hồi

 Hệ số nền

a – khoảng chia đều giữa các nút dầm trong khi tính toán bằng SAP Chọn a = 0.1 m

- Kết quả sau khi chạy SAP

TABLE: Element Forces - Frames Fram

e

Statio

1 0 -8.567 2.91E-11 78 0 -501.311 -197.2156

1 0.1 -8.567 0.8567 78 0.1 -501.311 -147.0846

2 0 -25.737 0.8567 79 0 -521.867 -147.0846

2 0.1 -25.737 3.4304 79 0.1 -521.867 -94.8979

3 0 -42.943 3.4304 80 0 401.315 -27.8979

3 0.1 -42.943 7.7247 80 0.1 401.315 -68.0294

4 0 -60.186 7.7247 81 0 380.641 -68.0294

4 0.1 -60.186 13.7433 81 0.1 380.641 -106.0935

5 0 179.934 47.2433 82 0 359.909 -106.0935

5 0.1 179.934 29.25 82 0.1 359.909 -142.0844

6 0 162.619 29.25 83 0 339.12 -142.0844

6 0.1 162.619 12.9881 83 0.1 339.12 -175.9964

7 0 145.268 12.9881 84 0 318.274 -175.9964

7 0.1 145.268 -1.5387 84 0.1 318.274 -207.8238

8 0 127.881 -1.5387 85 0 297.369 -207.8238

8 0.1 127.881 -14.3268 85 0.1 297.369 -237.5607

9 0 110.459 -14.3268 86 0 276.407 -237.5607

9 0.1 110.459 -25.3727 86 0.1 276.407 -265.2014

10 0 93.001 -25.3727 87 0 255.386 -265.2014

10 0.1 93.001 -34.6728 87 0.1 255.386 -290.74

Trang 11

11 0.1 75.507 -42.2235 88 0.1 234.307 -314.1707

12 0 57.977 -42.2235 89 0 213.169 -314.1707

12 0.1 57.977 -48.0212 89 0.1 213.169 -335.4876

13 0 40.411 -48.0212 90 0 191.972 -335.4876

13 0.1 40.411 -52.0623 90 0.1 191.972 -354.6848

14 0 22.809 -52.0623 91 0 170.715 -354.6848

14 0.1 22.809 -54.3432 91 0.1 170.715 -371.7564

15 0 5.17 -54.3432 92 0 149.399 -371.7564

15 0.1 5.17 -54.8601 92 0.1 149.399 -386.6963

16 0 -12.505 -54.8601 93 0 128.022 -386.6963

16 0.1 -12.505 -53.6096 93 0.1 128.022 -399.4985

17 0 -30.217 -53.6096 94 0 106.585 -399.4985

17 0.1 -30.217 -50.5879 94 0.1 106.585 -410.157

18 0 -47.965 -50.5879 95 0 85.087 -410.157

18 0.1 -47.965 -45.7914 95 0.1 85.087 -418.6657

19 0 -65.751 -45.7914 96 0 63.527 -418.6657

19 0.1 -65.751 -39.2163 96 0.1 63.527 -425.0184

20 0 -83.573 -39.2163 97 0 41.906 -425.0184

20 0.1 -83.573 -30.859 97 0.1 41.906 -429.209

21 0 -101.432 -30.859 98 0 20.223 -429.209

21 0.1 -101.432 -20.7158 98 0.1 20.223 -431.2313

22 0 -119.329 -20.7158 99 0 -1.523 -431.2313

22 0.1 -119.329 -8.7829 99 0.1 -1.523 -431.0789

23 0 507.467 51.5171 100 0 -23.332 -431.0789

23 0.1 507.467 -3.3967 100 0.1 -23.332 -428.7457

24 0 499.851 -3.3967 101 0 -45.205 -428.7457

24 0.1 499.851 -56.5137 101 0.1 -45.205 -424.2252

25 0 490.841 -56.5137 102 0 -67.141 -424.2252

25 0.1 490.841 -107.8305 102 0.1 -67.141 -417.5111

26 0 479.695 -107.8305 103 0 -89.141 -417.5111

26 0.1 679.695 -157.3436 103 0.1 -89.141 -408.597

27 0 467.06 -157.3436 104 0 -111.206 -408.597

27 0.1 467.06 -205.0495 104 0.1 -111.206 -397.4764

28 0 455.954 -205.0495 105 0 -133.336 -397.4764

28 0.1 455.954 -250.9449 105 0.1 -133.336 -384.1428

29 0 440.812 -250.9449 106 0 -155.531 -384.1428

29 0.1 440.812 -295.0261 106 0.1 -155.531 -368.5897

30 0 422.636 -295.0261 107 0 -177.792 -368.5897

30 0.1 422.636 -337.2897 107 0.1 -177.792 -350.8105

31 0 404.424 -337.2897 108 0 -200.119 -350.8105

31 0.1 404.424 -377.7321 108 0.1 -200.119 -330.7987

32 0 386.176 -377.7321 109 0 -222.512 -330.7987

32 0.1 386.176 -416.3496 109 0.1 -222.512 -308.5475

33 0 367.891 -416.3496 110 0 -244.972 -308.5475

33 0.1 367.891 -453.1388 110 0.1 -244.972 -284.0502

34 0 349.57 -453.1388 111 0 -267.499 -284.0502

34 0.1 349.57 -488.0958 111 0.1 -267.499 -257.3003

35 0 331.212 -488.0958 112 0 -290.094 -257.3003

Trang 12

35 0.1 331.212 -521.2171 112 0.1 -290.094 -228.2909

36 0 312.817 -521.2171 113 0 -312.756 -228.2909

36 0.1 312.817 -552.4988 113 0.1 -312.756 -197.0153

37 0 294.383 -552.4988 114 0 -335.487 -197.0153

37 0.1 294.383 -581.9371 114 0.1 -335.487 -163.4666

38 0 275.912 -581.9371 115 0 -358.285 -163.4666

38 0.1 275.912 -609.5283 115 0.1 -358.285 -127.6381

39 0 257.401 -609.5283 116 0 -381.152 -127.6381

39 0.1 257.401 -635.2683 116 0.1 -381.152 -89.5229

40 0 238.85 -635.2683 117 0 -404.087 -89.5229

40 0.1 238.85 -659.1534 117 0.1 -404.087 -49.1142

41 0 220.26 -659.1534 118 0 -427.091 -49.1142

41 0.1 220.26 -681.1794 118 0.1 -427.091 -6.4051

42 0 201.629 -681.1794 119 0 -450.164 -6.4051

42 0.1 201.629 -701.3423 119 0.1 -450.164 38.6114

43 0 182.957 -701.3423 120 0 -473.306 38.6114

43 0.1 182.957 -719.6381 120 0.1 -473.306 85.942

44 0 164.244 -719.6381 121 0 -496.518 85.942

44 0.1 164.244 -736.0625 121 0.1 -496.518 135.5938

45 0 145.488 -736.0625 122 0 338.202 189.1938

45 0.1 145.488 -750.6113 122 0.1 338.202 155.3736

46 0 126.689 -750.6113 123 0 314.857 155.3736

46 0.1 126.689 -763.2802 123 0.1 314.857 123.8879

47 0 107.847 -763.2802 124 0 291.446 123.8879

47 0.1 107.847 -774.0649 124 0.1 291.446 94.7434

48 0 88.96 -774.0649 125 0 267.969 94.7434

48 0.1 88.96 -782.9609 125 0.1 267.969 67.9464

49 0 70.029 -782.9609 126 0 244.428 67.9464

49 0.1 70.029 -786.9637 126 0.1 244.428 43.5036

50 0 51.052 -786.9637 127 0 220.821 43.5036

50 0.1 51.052 -790.0689 127 0.1 220.821 21.4216

51 0 32.029 -790.0689 128 0 197.148 21.4216

51 0.1 32.029 -793.2719 128 0.1 197.148 1.7067

52 0 12.959 -793.2719 129 0 173.41 1.7067

52 0.1 12.959 -795.5678 129 0.1 173.41 -15.6343

53 0 -6.158 -795.5678 130 0 149.607 -15.6343

53 0.1 -6.158 -793.952 130 0.1 149.607 -30.595

54 0 -25.323 -793.952 131 0 125.737 -30.595

54 0.1 -25.323 -790.4197 131 0.1 125.737 -43.1687

55 0 -44.537 -790.4197 132 0 101.802 -43.1687

55 0.1 -44.537 -786.966 132 0.1 101.802 -53.3488

56 0 -63.8 -786.966 133 0 77.8 -53.3488

56 0.1 -63.8 -782.586 133 0.1 77.8 -61.1288

57 0 -83.114 -782.586 134 0 53.732 -61.1288

57 0.1 -83.114 -777.2746 134 0.1 53.732 -66.5021

58 0 -102.478 -777.2746 135 0 29.598 -66.5021

58 0.1 -102.478 -767.0269 135 0.1 29.598 -69.4619

59 0 -121.893 -767.0269 136 0 5.398 -69.4619

Trang 13

59 0.1 -121.893 -754.8376 136 0.1 5.398 -70.0017

60 0 -141.361 -754.8376 137 0 -18.87 -70.0017

60 0.1 -141.361 -740.7015 137 0.1 -18.87 -68.1147

61 0 -160.881 -740.7015 138 0 -43.204 -68.1147

61 0.1 -160.881 -724.6134 138 0.1 -43.204 -63.7943

62 0 -180.454 -724.6134 139 0 -67.605 -63.7943

62 0.1 -180.454 -706.5681 139 0.1 -67.605 -57.0339

63 0 -200.081 -706.5681 140 0 -92.073 -57.0339

63 0.1 -200.081 -686.5599 140 0.1 -92.073 -47.8266

64 0 -219.763 -686.5599 141 0 -116.608 -47.8266

64 0.1 -219.763 -664.5837 141 0.1 -116.608 -36.1657

65 0 -239.499 -664.5837 142 0 -141.211 -36.1657

65 0.1 -239.499 -640.6338 142 0.1 -141.211 -22.0446

66 0 -259.291 -640.6338 143 0 -165.882 -22.0446

66 0.1 -259.291 -614.7046 143 0.1 -165.882 -5.4564

67 0 -279.14 -614.7046 144 0 -190.62 -5.4564

67 0.1 -279.14 -586.7907 144 0.1 -190.62 13.6056

68 0 -299.045 -586.7907 145 0 -215.426 13.6056

68 0.1 -299.045 -556.8862 145 0.1 -215.426 35.1482

69 0 -319.007 -556.8862 146 0 -240.3 35.1482

69 0.1 -319.007 -524.9856 146 0.1 -240.3 59.1781

70 0 -339.026 -524.9856 147 0 -265.242 59.1781

70 0.1 -339.026 -491.0829 147 0.1 -265.242 85.7023

71 0 -359.104 -491.0829 148 0 138.749 45.5023

71 0.1 -359.104 -455.1725 148 0.1 138.749 31.6274

72 0 -379.241 -455.1725 149 0 113.673 31.6274

72 0.1 -379.241 -417.2484 149 0.1 113.673 20.2602

73 0 -399.436 -417.2484 150 0 88.53 20.2602

73 0.1 -399.436 -377.3048 150 0.1 88.53 11.4071

74 0 -419.691 -377.3048 151 0 63.321 11.4071

74 0.1 -419.691 -335.3357 151 0.1 63.321 5.075

75 0 -440.006 -335.3357 152 0 38.046 5.075

75 0.1 -440.006 -291.3352 152 0.1 38.046 1.2704

76 0 -460.38 -291.3352 153 0 12.704 1.2704

76 0.1 -460.38 -245.2972 153 0.1 12.704 -2.328E-11

77 0 -480.815 -245.2972

77 0.1 -480.815 -197.2156

- Biểu đồ lực cắt

- Biểu đồ mômen

Trang 14

7 TÍNH TOÁN CỐT THÉP TRONG MÓNG

Xác định vị trí trục trung hòa

Ta có , vậy trục trung hòa qua cánh cho tất cả các trường hợp

1

2 4

5

6 3

7.1.Thanh thép số 1

- Dùng mômen tại các mặt cắt 2-2, 4-4, 6-6, 8-8 để tính toán thép

- Tiết diện là hình chữ T ngược, trục trung hòa qua cánh nên tiết diện tính toán là tiết diện hình chữ nhật lớn b × h = 2.7 × 0.7 m

- Tính toán thép cho mặt cắt 2-2

 Chọn h0 = 610 mm

 Tính và ξ

 Tính diện tích cốt thép

 Chọn thép 2ϕ22có As chọn = 760.2 mm2 ,

 Hàm lượng thép

 Tính khả năng chịu lực

Trang 15

- Bảng tính toán thanh thép số 1

Mặt cắt

Mômen

A s chọn

μ

2-2 54.86 0.005 0.005 322.0 2ϕ22 760.2 0.05 128.489 4-4 795.57 0.077 0.080 4876.6 5ϕ30+3ϕ25 5007.2 0.312 803.236 6-6 431.23 0.041 0.042 2579.4 7ϕ22 2660.7 0.159 446.528 8-8 70.00 0.007 0.007 411.2 2ϕ22 760.2 0.05 128.489

- Tại nhịp 2 và 3, để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện : không quá tính từ trục và khoảng cách 2 vị trí cắt phải lớn hơn

Nhịp Thép chọn As

(mm2)

[M]

(kNm)

Vị trí cắt cách đầu dầm

(mm) 2

5ϕ30 + 3ϕ25 5007.2 803.2 Cắt 3ϕ25, còn 5ϕ30 3534.5 591.1 3300 và 6800 Cắt 2ϕ30, còn 3ϕ30 2120.7 358.9 2950 và 7400 Cắt 1ϕ30, còn 2ϕ30 1413.8 240.7 2600 và 7750 4

7ϕ22 2660.7 446.5 Cắt 3ϕ22, còn 4ϕ22 1520.4 260.3 8600 và 11300 Cắt 2ϕ22, còn 2ϕ22 760.2 130.9 8200 và 11650

7.2.Thanh thép số 2

- Dùng mômen tại các mặt cắt 1-1, 3-3, 5-5, 7-7, 9-9 để tính toán thép

- Tiết diện b × h = 0.4 × 0.7 m

- Tính toán thép: tương tự mục 7.1

- Bảng tính toán thanh thép số 2

Mặt cắt

Môme n (kNm)

Chọn thép

A s chọn

μ

1-1 47.24 0.031 0.031 281.0 2ϕ16 402.2 0.165 68.515 3-3 51.52 0.033 0.034 306.9 2ϕ16 402.2 0.165 68.515 5-5 0 0.000 0.000 0.0 2ϕ16 402.2 0.165 68.515 7-7 189.19 0.123 0.131 1185.6 4ϕ20 1256.8 0.515 203.224 9-9

85.7 0.056 0.057 516.5 2ϕ20 628.4 0.258

105.35 1

- Tại gối 4, để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện : nằm ngoài khoảng tính từ trục và khoảng cách 2 vị trí cắt phải lớn hơn

Định dạng
Số trang	18
Dung lượng	163,79 KB