Chỉ tiêu cơ lý tính toán nhập vào plaxis, geo5

Do tính phổ biến của các công trình dân dụng có tầng hầm hiện nay, việc sử dụng phần mềm cho bài toán địa kỹ thuật tường chắn hốđào đã không còn xa lạ. Người thiết kế sau một hai công trình có thể nhận thấy yếu tố quyết định để đưa ra kết quả của bài toán ﴾chuyểnvị tường chắn, nội lực trong tường chắn﴿ phản ánh gần với sự làm việc thực tế của kết cấu chắn giữ hố đào ﴾thu được từ kết quả quan trắcchuyển vị, ứng suất trong kết cấu chắn giữ﴿ là lựa chọn loại mô hình nền đất và các chỉ tiêu cơ lý đưa vào tính toán. Do đó chủ đề ở đâykhông đề cập đến các vấn đề liên quan đến kỹ thuật thao tác phần mềm hay cơ sở lý thuyết mà các phần mềm này dùng để mô hình nềnđất và sự làm việc của nền đất tương tác với kết cấu chống giữ như thế nào. Ở đây chỉ xin trình bày cách lựa chọn giá trị tính toán của cácchỉ tiêu cơ lý đất nền làm đầu vào cho mô hình nền đất một cách thuyết phục, có căn cứ theo Tiêu chuẩn Việt Nam và phản ánh gần đúngnhất sự làm việc của đất nền thực tế.

Trang 1

﴾http://cdse.vn/﴿  (+84) 097 860 1650  ﴾http://facebook.com/CDSEvn﴿  ﴾https://twitter.com/CDSEvn﴿  ﴾https://vn.linkedin.com/in/cdsevn﴿

Chỉ tiêu cơ lý tính toán nhập vào Plaxis, Geo5

Home (http://cdse.vn/) · Chuyên đề (http://cdse.vn/post/chuyen‐de/) · Nền móng – Địa kỹ thuật (http://cdse.vn/post/chuyen‐de/nen‐mong/) · Chỉ tiêu cơ lý tính toán nhập vào Plaxis, Geo5



Do tính phổ biến của các công trình dân dụng có tầng hầm hiện nay, việc sử dụng phần mềm cho bài toán địa kỹ thuật tường chắn hố

đào đã không còn xa lạ Người thiết kế sau một hai công trình có thể nhận thấy yếu tố quyết định để đưa ra kết quả của bài toán ﴾chuyển

vị tường chắn, nội lực trong tường chắn﴿ phản ánh gần với sự làm việc thực tế của kết cấu chắn giữ hố đào ﴾thu được từ kết quả quan trắc

chuyển vị, ứng suất trong kết cấu chắn giữ﴿ là lựa chọn loại mô hình nền đất và các chỉ tiêu cơ lý đưa vào tính toán Do đó chủ đề ở đây

không đề cập đến các vấn đề liên quan đến kỹ thuật thao tác phần mềm hay cơ sở lý thuyết mà các phần mềm này dùng để mô hình nền

đất và sự làm việc của nền đất tương tác với kết cấu chống giữ như thế nào Ở đây chỉ xin trình bày cách lựa chọn giá trị tính toán của các

chỉ tiêu cơ lý đất nền làm đầu vào cho mô hình nền đất một cách thuyết phục, có căn cứ theo Tiêu chuẩn Việt Nam và phản ánh gần đúng

nhất sự làm việc của đất nền thực tế

1 Khối lượng riêng của đất

Gồm có dung trọng tự nhiên γunsat và dung trọng bão hoà γsat Nhập trị tính toán của các thông số này theo quy trình tính toán của TCVN

9362:2012 như đã trình bày trong chủ đề xác định chỉ tiêu cơ lý đất nền ﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐dat‐nen/﴿

2 Hệ số poisson ν

Trong đó số nhỏ ứng với cát chặt, sét cứng

Từ đó suy ra hệ số:

3 Góc ma sát trong φ và lực dính đơn vị c

Do các hạn chế của phương pháp thí nghiệm cắt nhanh trong việc phản ánh đúng đắn sự làm việc của đất nền trong thực tế như đã trình

bày trong chủ đề xác định chỉ tiêu cơ lý đất nền ﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐dat‐nen/﴿, các bài toán về hố đào cần được tính toán với các

giá trị hữu hiệu của c và φ rút ra từ kết quả thí nghiệm nén 3 trục thoát nước ﴾CD﴿

4 Góc Dilatancy angle ψ

Chỉ tiêu này không có trong hệ thống cơ học đất của Việt Nam nên cũng không biết chọn từ chuyên ngành tiếng Việt nào cho phù hợp

Có tạm gọi là góc biến dạng thể tích, đặc trưng cho phá hoại dẻo của phần tử đất

Mô hình Mohr‐Coloumb và HS model đều cần thông số này Định nghĩa trong Plaxis cho ta cách xác định thông số này như sau:

451 people like this. Be the first of your friends.

Like Share

β = 1 − 2ν2

1 − ν

Subscribe

To RSS

﴾feed﴿

8

followers

﴾http://www.twitter.com/CDSEvn﴿

Tìm kiếm



Nội dung cần tìm

Các chuyên đề



Kết cấu bêtông cốt thép

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/kc‐btct/﴿

 Kết cấu thép

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/kc‐thep/﴿

 Nền móng – Địa kỹ thuật

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/nen‐

mong/﴿



Kết cấu ứng lực trước

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/kc‐ult/﴿

 Ứng dụng tin học trong thiết kế

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/ung‐

dung‐tin‐hoc/﴿



Chuyên đề

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/﴿

 Tải trọng và tác động

﴾http://cdse.vn/post/chuyen‐de/tai‐

trong/﴿



Recent Popular Comments

Cơ bản về thiết kế sàn bêtông cốt thép Ứng lực trước – Phần 1 (http://cdse.vn/posts/san-ult-1/)

12/11/2015 By Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/) , in Sàn

(http://cdse.vn/posts/tag/san/), ứng lực trước

(http://cdse.vn/posts/tag/ung‐luc‐

truoc/)



﴾http://cdse.vn/﴿

Trang 2

Định nghĩa góc trong Plaxis

﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐plaxis‐geo5/attachment/09/﴿

Biểu đồ kết quả thí nghiệm nén 3 trục thể hiện quan hệ biến dạng thể tích và biến dạng dọc trục theo phương nén

Từ biểu đồ kết quả thí nghiệm nén 3 trục như trên ﴾với đất cát phải nén theo sơ đồ cố kết thoát nước – CD﴿, xác định Dilatancy angle theo

công thức định nghĩa như sau:

Với theo lý thuyết cơ học đất

Như minh hoạ trên biểu đồ, lấy các giá trị như sau:

và

Chú ý khi lựa chọn giá trị tính toán cho ψ: Theo manual của Plaxis, trừ với đất quá cố kết, đất loại sét thường có góc

Với đất cát, tốt nhất là yêu cầu đơn vị thí nghiệm cung cấp biểu đồ từ thí nghiệm nén 3 trục thoát nước ﴾CD﴿ để xác định ψ theo

công thức nêu trên Với đất cát từ khoáng thạch anh, có thể dùng tương quan gần đúng Với đất cát có góc ma sát trong

, góc ψ gần như bằng 0

5 Hệ số bề mặt tiếp xúc Rinter

Tại mặt tiếp xúc nền đất – kết cấu ﴾tường chắn đất, móng…﴿, các phần tử đất sự làm việc khác so với nền đất bên ngoài Phần mềm Plaxis

kể đến hiện tượng này bằng cách kể đến hệ số nhân Rinter vào các chỉ tiêu cơ lý so với phần tử đất bình thường bên ngoài

Plaxis gợi ý một số giá trị tuỳ theo các loại bề mặt tiếp xúc nền đất / kết cấu như sau:

Bề mặt tiếp xúc đất cát / thép

Bề mặt tiếp xúc đất sét / thép

Bề mặt tiếp xúc đất cát / bêtông

Bề mặt tiếp xúc đất sét / bêtông

Bề mặt tiếp xúc đất / lưới địa kỹ thuật ﴾phun vữa thành﴿

Bề mặt tiếp xúc đất / vải địa kỹ thuật

6 Hệ số thấm

Hệ số thấm quan trọng cho các bài toán xuất hiện dòng thấm, tiêu biểu là các hố đào nằm trong phạm vi của chiều sâu mực nước ngầm,

cần kể đến ảnh hưởng của việc hạ mực nước ngầm khi đào đất đến trạng thái ứng suất – biến dạng của đất nền trong quá trình thi công

hố đào

Trong Plaxis, hệ số thấm được nhập vào theo phương ngang ﴾kx﴿ và theo phương đứng ﴾ky﴿ Tốt nhất là yêu cầu đơn vị khảo sát cung cấp

các số liệu này qua kết quả của thí nghiệm nén cố kết hay thí nghiệm thấm hiện trường

Có thể tham khảo một số giá trị theo đề nghị của Plaxis trong tài liệu “Advanced course on Computational Geotechnics Singapore” –

National University of Singapore – 23‐25 November 2011, như sau:

ψ

sin ψ = Δεv

−2Δ + Δ ε1 εv

εv ε1 ε2 ε3

Δ = 0.048 − 0.004 = 0.044 εv Δ = −0.09 − (−0.03) = −0.06 ε1

ψ ≈ 0

−

ε1 εv

ψ ≈ φ − 30o

φ < 30o

≈ 0, 6 − 0.7

Rinter

≈ 0, 5

Rinter

≈ 1, 0 − 0, 8

Rinter

≈ 1, 0 − 0, 7

Rinter

≈ 1, 0

Rinter

≈ 0, 9 − 0, 5

Rinter

Kết cấu bêtông ứng lực trước

﴾ULT﴿ hiện

Lập bảng tính toán sàn hai phương theo TCVN 5574:2012 (http://cdse.vn/posts/san-hai-phuong-tcvn/)

21/09/2015 By Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/) , in Excel

(http://cdse.vn/posts/tag/excel/), Sàn (http://cdse.vn/posts/tag/san/), TCVN (http://cdse.vn/posts/tag/tcvn/)

Sàn bêtông cốt thép là cấu kiện cơ

Tính toán liên kết nút dầm-cột thép theo TCVN 5575:2012 (http://cdse.vn/posts/lien-ket-nut-dam-cot-thep/)

21/09/2015 By Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/) , in dầm

(http://cdse.vn/posts/tag/dam/), Excel (http://cdse.vn/posts/tag/excel/), Liên kết (http://cdse.vn/posts/tag/lien‐ ket/), Thép

(http://cdse.vn/posts/tag/thep/)

Một liên kết hay gặp trong thực

Tính toán liên kết bản đế chân cột Thép theo TCVN 5575:2012

(http://cdse.vn/posts/lien-ket-ban-de-chan-cot/)

21/09/2015 By Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/) , in Cột (http://cdse.vn/posts/tag/cot/), Excel (http://cdse.vn/posts/tag/excel/), Liên kết (http://cdse.vn/posts/tag/lien‐ ket/), Thép

Thực tế thiết kế kết cấu thép hiện

Kết cấu thép – Đánh giá liên kết là ngàm hay khớp (http://cdse.vn/posts/lien-ket-la-ngam-hay-khop/)

21/09/2015 By Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/) , in Eurocode

(http://cdse.vn/posts/tag/eurocode/), Liên kết (http://cdse.vn/posts/tag/lien‐ ket/), Thép

Tiêu chuẩn Việt Nam về kết cấu thép

Kinh nghiệm thực tế

Mipec Tower – 2008 (http://cdse.vn/posts/du-an/mipec-tower-2008/)





Trang 3

Cát thô 1 – 10‐2

Hệ số thấm theo hệ số rỗng của đất

Plaxis cho phép dùng tương quan sau giữa hệ số thấm k và hệ số rỗng e:

với

Có thể tham khảo tài liệu “Cơ học đất ﴾Basic Soil Mechanics﴿” của R.Whitlow với công thức thực nghiệm cho cát lọc do Hazen đề nghị:

log[ ] = k k

o

Δe

ck

=

ck 1015

tower-2008/)

Nhà cao tầng (http://cdse.vn/posts/du‐an‐ category/nha‐cao‐tang/)

CT07-The Spark Dương Nội – 2009 (http://cdse.vn/posts/du-an/ct07-the-spark-duong-noi-2009/)

Nhà cao tầng (http://cdse.vn/posts/du‐an‐ category/nha‐cao‐tang/)

Siêu thị eMart tp Hồ Chí Minh – 2014 (http://cdse.vn/posts/du-an/sieu-thi-emart-tp-ho-chi-minh-2014/)

Nhà thấp tầng (http://cdse.vn/posts/du‐an‐ category/nha‐thap‐tang/)



Trang 4

với là đường kính hiệu quả ﴾mm﴿

là hệ số kinh nghiệm phụ thuộc vào bản chất của đất

Chú ý khi nhập số liệu đầu vào cho hệ số thấm:

Giá trị nhỏ nhất và lớn nhất hệ số thấm các lớp đất trong mô hình không chênh lệnh nhau quá

Để mô phỏng lớp vật liệu hầu như không thấm nước ﴾ví dụ bêtông﴿, nhập giá trị hệ số thấm bằng 1000 là đủ

7 Module biến dạng

Đây là thông số quan trọng, ảnh hưởng nhiều nhất đến kết quả của bài toán: chuyển vị và ứng suất trong nền đất Do đó cần đặc biệt lưu

ý đề lựa chọn giá trị tính toán của chỉ tiêu này

Ngoài các lưu ý quan trọng làm căn cứ hiệu chỉnh kết quả module biến dạng thu được từ thí nghiệm trong phòng cho gần với sự làm việc

thực tế của đất nền như trình bày trong chủ đề xác định chỉ tiêu cơ lý đất nền ﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐dat‐nen/﴿, cần lưu ý định nghĩa

của các thông số module biến dạng làm đầu vào cho các phần mềm Geo5, Plaxis

Theo định nghĩa của phần mềm, module biến dạng không nở hông ﴾oedometer﴿:

Trong đó là các biến dạng đơn vị từ quan hệ ứng suất – biến dạng của phần tử đất TCVN thường xác định module biến dạng theo hệ

số rỗng e khi tiến hành thí nghiệm nén không nở hông nên cần tìm cách quy đổi từ ε sang e Theo định nghĩa của hệ số rỗng có thể rút ra

được quan hệ như sau:

Theo định nghĩa module biến dạng của TCVN:

Suy ra:

﴾def: deformation – biến dạng﴿

8 Các thông số của mô hình Hardening Soil

Việc mô hình nền đất trong bài toán hố đào bằng phần mềm Plaxis cần được thực hiện với mô hình Hardening Soil ﴾HS model﴿ Lý do là

trong quá trình đào đất, đất làm việc theo sơ đồ dỡ tải – gia tải lại ﴾unloading – reloading﴿ Dỡ tải khi đất ở trong hố đào được lấy ra và gia

tải lại khi thi công hệ văng chống vách hố đào Trong giai đoạn làm việc này, module biến dạng của đất cao hơn rất nhiều so với trường

hợp gia tải thông thường ﴾thực nghiệm cho thấy cao hơn khoảng 3 đến 5 lần module biến dạng bình thường﴿ Do đó nếu sử dụng mô

hình Mohr‐Coulomb sẽ cho kết quả chuyển vị, biến dạng của nền đất cao hơn thực tế quan trắc rất nhiều do không thể hiện được quá

trình làm việc dỡ tải – gia tải lại của nền trong quá trình thi công đào đất Việc sử dụng mô hình HS model cho phép khắc phục được hạn

chế này và cho kết quả gần với quan trắc thực tế hơn

So với mô hình Mohr‐Coulomb, số lượng các chỉ tiêu cơ lý đất nền làm đầu vào cho mô hình HS model nhiều hơn và được diễn giải như

sau:

Module cát tuyến ﴾secant stiffness﴿ xác định từ thí nghiệm nén 3 trục với áp lực buồng ở cấp tải bằng 50% cường độ phá hoại

Module tiếp tuyến ﴾tangent stiffness﴿ xác định từ thí nghiệm nén 1 trục ﴾không nở hông – oedometer﴿ tại mức áp lực bằng

Module ở đường dỡ tải – gia tải lại ﴾unloading‐reloading﴿

Hệ số mũ chỉ sự phụ thuộc của Module biến dạng vào trạng thái ứng suất của phần tử đất

Áp lực buồng ﴾ ﴿ khi thí nghiệm nén 3 trục mẫu đất, Plaxis lấy mặc định =100KPa

Tỷ lệ ứng suất

Hệ số Poisson giai đoạn làm việc dỡ tải – gia tải lại, Plaxis lấy mặc định

k = CkD2(mm/s)

10

D10

Ck

105

=

Eoed σ2− σ1

−

ε2 ε1

εi

ε2 ε1 e2− e1

1 + e1

E = 1+e1β

a a = e2−e 1

−

σ 2 σ 1

Eoed 1 + e1

a E β Edef

Eref

Eurref

m

KNC



Trang 5

Thí nghiệm nén 3 trục phải được thực hiện theo sơ đồ cố kết thoát nước ﴾CD﴿.

﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐plaxis‐geo5/01‐2/﴿

Phân biệt module cát tuyết (Secant) và tiếp tuyến (Tangent)

﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐plaxis‐geo5/02‐2/﴿

Xác định và từ kết quả thí nghiệm nén 3 trục với cấp áp lực buồng Xác định từ thí nghiệm nén cố kết không nở hông tại cấp áp lực

Thông thường kết quả thí nghiệm cho thấy đoạn dỡ tải – gia tải lại là tuyến tính như thể hiện trên biểu đồ thí nghiệm 3 trục ở trên

﴾http://cdse.vn/posts/co‐ly‐plaxis‐

geo5/attachment/03/﴿

Cách xác định trị số từ biểu đồ kết quả thí nghiệm nén 3 trục

Cách xác định cường độ phá hoại quy ước của từ kết quả thí nghiệm nén 3 trục trên mẫu đất

Định nghĩa một cách khác để xác định từ biểu đồ kết quả thí nghiệm nén cố kết không nở hông (nén 1 trục)

Công thức theo định nghĩa cho mô hình HS model:

E ref

50 E ref

oed

p ref

E50ref

E ref oed

=

Eoed Erefoed( σy )

pref m



Trang 6

Lưu ý bất biến ứng suất theo lý thuyết cơ học đất như sau:

Khi lựa chọn thông số tính toán, cần lưu ý các tương quan theo thực nghiệm sau:

Với đất sét cố kết bình thường:

tại áp lực buồng

theo Vermeer

Với đất cát:

Với mọi loại đất:

Quy đổi kết quả thí nghiệm CU về CD:

Trong trường hợp đơn vị khảo sát địa chất không có điều kiện làm thí nghiệm nén 3 trục thoát nước ﴾CD﴿ mà chỉ có thể làm thí nghiệm cố

kết không thoát nước ﴾CU﴿, ta có thể quy đổi giá trị thu được từ kết quả thí nghiệm cố kết không thoát nước ﴾ ﴿ về giá trị theo sơ đồ

thoát nước ﴾ ﴿ theo tương quan cơ học đất như sau:

Thực tế ở Việt Nam chưa có điều kiện để làm thí nghiệm 3 trục với cả đoạn dỡ tải, gia tải lại theo sơ đồ CD mà phổ biến hơn sử dụng thí

nghiệm nén cố kết không nở hông ﴾oedometer﴿ có dỡ tải Đối với đất sét, thường kết quả thí nghiệm oedometer cho dưới dạng biểu đồ

bán loga như sau:

Biểu đồ kết quả thí nghiệm nén cố kết không nở hông dưới dạng với đoạn gia tải và dỡ tải

Độ dốc biểu đồ trong đoạn gia tải:

Mô hình Hardening Soil định nghĩa như sau:

Suy ra m=1 và

σ′

1 σ′

3 σ1 σ3

m = 1

≈

Eref

oed 1Eref

50

≈

Eoedref 50000kPa

≈

Eoedref 500kPa

−0,1

w L

m ≈ 0, 5

≈

Eoedref E50ref

= (3 ∼ 5)

Eurref E50ref

KNCo Δσ ′x

Δσ ′y

Δσ ′

3

Δσ ′

1

Eu

E

Eu E′1 + νu

1 + ν′ 1, 495

1 + ν logp − ε

logp − ε

= log ( ) ; =

εy Aε σy Aε ε2− ε1

log ( ) − log ( ) p2 p1

εy Aεln ( ) σy

ln10

dεy

dσy Aε 1

ln10 σ 1y Eoed dσy

dεy

ln10

Aε σy ln10

Aε pref σy

pref

=

Eoed Eref oed( σy )

pref m

=

Erefoed ln10

A ε pref



Trang 7

Trong trường hợp đơn vị khảo sát cung cấp kết quả dưới dạng biểu đồ ta dùng chuyển đồi từ ε sang e như sau:

Làm tương tự với đoạn dỡ tải trên biểu đồ để tìm được

Lưu ý tất cả các giá trị module E thu được từ các tính toán trên đều dựa trên kết quả của các thí nghiệm trong phòng, cần nhân thêm với

hệ số điều chỉnh để thu được giá trị gần với sự làm việc thực tế của đất nền như đã trình bày ở trên Có thể so sánh với các giá trị tiêu

chuẩn từ TCVN 9362:2012 cho giá trị module biến dạng

Xác định hệ số mũ m

Hệ số mũ m của mô hình Hardening‐Soil thể hiện sự phụ thuộc của Module biến dạng vào trạng thái ứng suất của đất, đây là điểm khác

biệt lớn của mô hình HS so với Mohr‐Coulomb

Với đất cát, có thể xác định m từ kết quả thí nghiệm nén cố kết không nở hông như sau:

﴾http://cdse.vn/wp‐content/uploads/cdse/460/19.jpg﴿

Tìm giá trị tại 2 cấp áp lực và bằng cách vẽ các đường tiếp tuyến với biểu đồ tại 2 hoành độ

﴾định nghĩa của là module tiếp tuyến﴿ ta có:

Từ công thức định nghĩa:

Với đất cát, c = 0

Thay số ta được

9 Yêu cầu thí nghiệm cung cấp số liệu cho HS model

Do mô hình HS đòi hỏi nhiều thông số đầu vào và các thông số này đều tương đối phức tạp để xác định nên khối lượng khảo sát cho các

công trình hố đào tầng hầm yêu cầu phải thực hiện nhiều và đắt tiền hơn so với bài toán nền móng thông thường Người thiết kế cần

nhận thức được điều này để đưa ra Yêu cầu khảo sát địa chất ngay từ trước giai đoạn thiết kế để thu được số liệu cho bài toán hố đào cho

kết quả chính xác gần nhất với thực tế quan trắc sau này Điều này không chỉ là quy định trong nhận thức của người thiết kế mà còn là quy

định bắt buộc trong Tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 9363:2012 “Khảo sát cho xây dựng – Khảo sát địa kỹ thuật cho nhà cao tầng” ﴾xem các

phần 5.3.3 và 5.3.7.6﴿, đặc biệt cho giai đoạn TKKT và TKBVTC

Do tính chất phức tạp của các thí nghiệm nén 3 trục và thí nghiệm nén cố kết không nở hông nên người thiết kế cần hướng dẫn rõ quy

cách thí nghiệm, trình bày kết quả thí nghiệm trong Yêu cầu khảo sát địa chất

Thí nghiệm nén 3 trục:

Cần tham khảo thêm TCVN 8868:2012: “Thí nghiệm xác định sức kháng cắt không cố kết – không thoát nước và cố kết – thoát nước của

đất dính trên thiết bị nén ba trục”

logp − e

Ae e2− e1

log ( ) − log ( ) p2 p1 ε2 ε1 e2− e1

1 + eo Eref

oed ln10

Aε pref eo

Eurref

E = Edef= β Eoed

Eoed σ′y = pref= 100kPa σ′y= 200kPa

Eoed

Eσ′y=100kPa

oed 1.4%−0.33%320−0

Eσ′y=200kPa

oed 1.4%−0.47%400−0

=

Eoed Eref oed(c cos φ− sin φσ′y )

c cos φ+ p ref sin φ

m

⟶ Eoed= Eoedref(−σ′y)

p ref

m

Eoedσ′y=200kPa

E ref (σ′y)

p ref

m 43000

(200)m ﴾http://cdse.vn/﴿



Trang 8

ly‐plaxis‐

Sơ đồ thí nghiệm nén 3 trục

Các chỉ tiêu cơ lý có thể xác định từ thí nghiệm nén 3 trục: Module biến dạng E, cường độ ( ), dilatancy angle ( )

Người thiết kế cần chỉ định rõ trong yêu cầu Khảo sát địa chất cho đơn vị khảo sát tiến hành các thí nghiệm nén 3 trục tại cấp áp lực

buồng bằng để thuận tiện cho việc kiểm soát kết quả với cấp áp lực buồng mặc định của phần mềm Plaxis

Thí nghiệm nén 3 trục tiến hành theo sơ đồ cố kết thoát nước ﴾CD﴿ với áp lực buồng có dỡ tải và gia tải lại, kết quả

cho dưới dạng đồ thị quan hệ có dạng như sau:

Từ biểu đồ này cho phép xác định được các thông số , ﴾c’=0﴿,

Bên cạnh đó, đối với đất cát, yêu cầu đơn vị khảo sát cấp kết quả biểu đồ thí nghiệm nén 3 trục dưới dạng đồ thị để xác định góc

dilatancy angle :

= 100kPa

pref

pref σ′ 3

ε1 σ′

1 σ′ 3

φ′ E50ref, Eurref

–

ε1 εv

/psi



Trang 9

Thí nghiệm nén cố kết không nở hông:

Đây không phải là thí nghiệm nén nhanh không nở hông như trong kết quả báo cáo khảo sát địa chất vẫn thường làm để xác định giá trị

module biến dạng E Bản chất đây là thí nghiệm nén chậm, trong trường hợp đơn vị khảo sát không đủ điều kiện tiến hành thí nghiệm dỡ

tải – gia tải lại thì cần yêu cầu họ tiến hành dỡ tải – gia tải lại cho thí nghiệm nén không nở hông này

﴾http://cdse.vn/wp‐content/uploads/cdse/460/16.png﴿

Sơ đồ thí nghiệm nén không nở hông

Biểu đồ kết quả thí nghiệm nén không nở hông cho đất cát thể hiện quan hệ ở các cấp gia tải và dỡ tải

Biểu đồ kết quả thí nghiệm nén không nở hông cho đất sét thể hiện quan hệ ở các cấp gia tải và dỡ tải Ở Việt Nam dùng phổ biến

−

σ ′yy ε yy

log σ ′yy − ε yy ﴾http://cdse.vn/﴿



Trang 10

0 Tweet

Các biểu đồ kết quả thí nghiệm trên cho phép xác định giá trị của như đã trình bày ở trên

Tham khảo một bảng tính Excel tiện lợi cho thực hành thiết kế tại đây ﴾http://cdse.vn/wp‐content/uploads/cdse/789/Thong‐so‐HS‐

model.xls﴿

Tham khảo:

PLAXIS Introductory Course – 10‐12 July 2013 – Đà Nẵng, Việt Nam

Manual của các phần mềm Geo5, Plaxis

TCVN 9363:2012 “Khảo sát cho xây dựng – Khảo sát địa kỹ thuật cho nhà cao tầng”

Tuannm (http://cdse.vn/posts/author/tuannm/)

,

Eref oed Eref ur

451

Like

Hùng Ham Học · DAI HOC XAY DUNG

cảm ơn tác giả rất nhiều vì bài viết này!

Like · Reply · 1 · Feb 16, 2016 12:02pm

Le Duc Thanh · Trường Đại học Bách khoa, Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh

cảm ơn những thông tin hữu ích của tác giả

Like · Reply · May 17, 2016 2:39pm

Facebook Comments Plugin

Oldest

Add a comment

New appreance for website CDSE.vn has launched https://t.co/55vNMG4hIJ

7 tháng ago

chỉ tiêu cơ lý (http://cdse.vn/posts/tag/chi‐

tieu‐co‐ly/)

Cột (http://cdse.vn/posts/tag/cot/)

dầm (http://cdse.vn/posts/tag/dam/)

Excel (http://cdse.vn/posts/tag/excel/)

geo5 (http://cdse.vn/posts/tag/geo5/)

Liên kết (http://cdse.vn/posts/tag/lien‐

ket/)

Móng cọc (http://cdse.vn/posts/tag/mong‐

coc/)

plaxis (http://cdse.vn/posts/tag/plaxis/)

SAFE (http://cdse.vn/posts/tag/safe/)

Sàn (http://cdse.vn/posts/tag/san/)

Sức chịu tải (http://cdse.vn/posts/tag/suc‐

chiu‐tai/)

Định dạng
Số trang	11
Dung lượng	3,65 MB