SLIDE CHƯƠNG 2 MÓNG NÔNG

•Khi móng chịu tải trọng lệch tâmGiả sử móng chịu tác dụng của tải trọng lệch tâm theo phương B là eB và theo phương L là eL như Hình 2.18.. Sức kháng đỡ danh định đơn vị trên diện tích

CHƯƠNG 2: MÓNG NÔNG

2.1.KHÁI NIỆM CHUNG

2.2.CẤU TẠO MÓNG NÔNG

2.3.TÍNH TOÁN MÓNG NÔNG

2.3.1.TÍNH TOÁN MÓNG THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ

1.Kiểm toán sức kháng của nền đất dưới đáy móng

Áp dụng công thức:

∑ηiYiQi ≤ ΦRn= Rr (2.8)

Công thức kiểm toán sức kháng đỡ của đất nền có dạng sau:

( ' ) ' (2.9)

V = ∑γ η V ≤ R = ϕ R = ϕ q A = q A

trong đó:

V: Tổng hợp tải trọng theo phương đứng được tổ hợp theo THCĐ;

qR: sức kháng đơn vị tính toán của nền;

qult : sức kháng đơn vị danh định của nền;

A’: diện tích móng hữu hiệu;

ϕ : hệ số sức kháng lấy theo (bảng 10.5.5-1 tiêu chuẩn 22TCN272-05 ).

•Khi móng chịu tải trọng lệch tâm

Giả sử móng chịu tác dụng của tải trọng lệch tâm theo phương B là eB và theo phương L là eL như Hình 2.18 Sức kháng đỡ danh định đơn vị trên diện tích hữu hiệu phải được giả định là đều Trọng tâm của diện tích hữu hiệu chiết giảm phải là đồng tâm với tải trọng tác dụng thẳng đứng

Khi đó diện tích móng hữu hiệu: A’ = B’ x L’

trong đó:

B’ = B – 2eB

L’ = L -2eL

Chiều rộng của móng hữu hiệu B’ = min{B’; L’} và chiều dài L’= max{B’; L’}

2 Xác định sức kháng đỡ danh định qult của nền (22TCN 272-05)

Khi tải trọng lệch tâm so với trọng tâm của đế móng, phải dùng diện tích hữu hiệu chiết giảm, B’ x L’ nằm trong giới hạn của móng trong thiết kế địa kỹ thuật cho lún hoặc sức kháng đỡ Đồng thời kích thước móng hữu hiệu L’ và B’ phải được dùng thay thế cho kích thước toàn bộ L và B trong tất cả các phương trình, bảng và các hình vẽ liên quan đến khả năng chịu tải

a) Sức kháng đỡ danh định trong đất sét bão hoà

Sức kháng đỡ danh định của đất sét bão hoà (MPa) được xác định từ cường độ kháng cắt không

thoát nước có thể lấy theo công thức (10.6.3.1.2b-1) như sau:

qult = c Ncm + gγ DfNqm×10-9 (2.10)

trong đó:

c = Su : cường độ kháng cắt không thoát nước (MPa)

Ncm, Nqm : các hệ số sửa đổi khả năng chịu lực hàm của hình dạng đế móng, chiều sâu chôn móng,

độ nén của đất và độ nghiêng của tải trọng;

γ : khối lượng thể tích (dung trọng) của đất sét (kg/m3)

Df : chiều sâu chôn tính đến đáy móng (mm)

Vậy để có thể tính ra được sức kháng đỡ danh định của đất sét bão hòa ta cần tìm các thông số trong công thức (2.10)

Ta tính các hệ số khả năng chịu tải Ncm và Nqm như sau:

Nc : 5.0 dùng cho phương trình 2 trên nền đất tương đối bằng

: 7.5 dùng cho phương trình 3 trên nền đất tương đối bằng

: Ncq theo hình 2.14 đối với móng trên hoặc liền kề mái dốc.

Nqm : 1.0 cho đất sét bão hoà và nền đất tương đối bằng

: 0.0 cho móng trên hoặc liền kề mái đất dốc

H : thành phần nằm ngang không có hệ số của các tải trọng xiên (N)

V : thành phần thẳng đứng chưa nhân hệ số của các tải trọng xiên (N)

b) Sức kháng đỡ danh định trong đất rời

trong đó:

Df : chiều sâu đế móng (mm);

γ : dung trọng của đất cát hoặc sỏi cuội (kg/m3);

B : chiều rộng đế móng (mm);

CW1, CW2 : các hệ số lấy theo bảng 2.3 như là hàm của DW

DW : chiều sâu đến mực nước tính từ mặt đất (mm);

Nγm : Hệ số sức kháng đỡ được điều chỉnh

Ví dụ 1:

Kiểm toán c ờng độ đất nền d ới đáy móng theo TTGH c ờng độ 1 Móng đ ợc đặt trên nền đất rời có góc ma sát trong của đất (ϕf) = 32o, chiều sâu chôn móng là 2000

mm tính từ mặt đất đến đáy móng Trọng l ợng thể tích của đất là 1900 kg/m3 Kích th ớc móng trên mặt bằng với chiều dài L = 5500 mm, và chiều rộng B=3000

mm

Biết góc ma sát trong ϕ f đ ợc đánh giá từ kết quả thí nghiệm SPT và tải trọng tại

mặt phẳng kiểm toán nh trong bảng sau:

b, Sức kháng đỡ danh định của đất rời

Sức kháng đỡ danh định của đất rời, như đất cát hoặc sỏi cuội (MPa) có thể lấy theo công thức (10.6.3.1.2c-1) như sau:

trong đó:

Df : chiều sâu đế móng (mm);

γ : dung trọng của đất cát hoặc sỏi cuội (kg/m3);

B : chiều rộng đế móng (mm);

CW1, CW2 : các hệ số lấy theo bảng 2.3 như là hàm của DW ;

DW : chiều sâu đến mực nước tính từ mặt đất (mm);

Nγm : hệ số sức kháng đỡ được điều chỉnh.

Bước 1 : Tìm hệ số CW1, CW2 dựa vào bảng 2.3 sau:

Cw1, Cw2 phụ thuộc vào (DW) chiều sâu đến mực nước tính từ mặt đất (mm)

Đối với các vị trí trung gian của mực nước ngầm các giá trị CW1 CW2 có thể xác định bằng cách nội suy giữa các giá trị được xác định trong bảng 2.3 Các hệ số Cw1, Cw2 cho các chiều sâu nước ngầm khác nhau

Bước 2: Tính hệ số khả năng chịu Nγm và Nqm như sau:

Nγm = Nγsγcγiγ (2.21)

Nqm = Nqsqcqiqdq (2.22)

Bước 2-1 : Từ công thức (2.21) và (2.22) trước tiên ta đi xác định Nγ và Nq Hệ số khả năng chịu tải Nγ và

Nq phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất ( ϕf) độ (Bảng 2.4)

Bước 2-2 : Bước này ta đi xác định sq , sγ

sq , sγ = các hệ số hình dạng được quy định trong các Bảng 2.5 và 2.6 tương ứng

Bước 2-3 : Xác định cq , cγ

cq , cγ : các hệ số ép lún của đất được quy định trong 2.7 và 2.8

cq , cγ phụ thuộc vào độ ứng suất có hiệu tại đáy móng q và góc ma góc sát trong ϕf

Bước 2-4 : Xác định iq , iγ

iq , iγ : các hệ số xét độ nghiêng của tải trọng được quy định trong Bảng 2.9 & bảng 2.10

iq , iγ phụ thuộc vào tỷ số lực ngang với lực dọc H/V và loại móng

Bước 2-5 : Xác định dq

dq : hệ số độ sâu được quy định trong Bảng 2.11

dq phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất ϕf và tỷ số Df/B

Bước 3 : Hệ số sức kháng

Từ bảng 2.2, có các hệ số sức kháng dùng cho đất rời (cát) Lựa chọn hệ số giá trị sức kháng cụ thể phụ thuộc vào phương pháp khảo sát được dùng để xác định các chỉ tiêu của đất Ví dụ đánh giá từ kết quả thí nghiệm SPT, hệ số sức kháng ϕ = 0.35

qR = ϕqn = ϕqult

3 Phá hoại do trượt

Công thức kiểm toán:

(2.25)

4 Kiểm toán lật

2.3.2 TÍNH TOÁN THEO TTGH SỬ DỤNG

ep ep

n