Thiết kế Hầm Kim Liên

Báo cáo thiết kế kỹ thuật hầm Kim Liên, Hầm được thiết kế trên cơ sở quy trình Nhật Bản, đây là hầm lớn đầu tiên ở VN thi công theo phương pháp đào Hở, Sau Hầm Kim Liên một loạt các hầm lớn thi công đào hở khác được thi công thành công.

1 §iÒu kiÖn thiÕt kÕ

1.1 MÆt b»ng, tr¾c däc vµ mÆt c¾t ngang ®iÓn h×nh 1.1.1 MÆt b»ng

1.1.2 Tr¾c däc

2

7.8 7.8

ST 11 1

F PR OJE

20.

20.

9+8 9+8

9+9 9+8

9+9 9+9

9+9 9+9

7.6 7.7 7.6 7.6 7.5 7.5 7.5 7.5 7.3 7.4 7.3 7.3 7.4 7.2 7.2 7.4 7.2 7.1 7.0 7.0 6.9 7.0 6.8 6.6 6.4 6.3 5.9 5.8 6.1 6.2 6.2 6.0 6.0 6.0 5.9 5.9 5.9 6.0 6.1 6.1 6.1 6.3 6.3 6.2 6.3 6.4 6.1

6.3

8+9 8+9 8+9

TION

STA 4.2

5.9 6.0 6.1 6.3

4.2 3.4 2.6 1.8 1.0 0.2

7.6 7.5 7.5 7.7

9+7 9+7 9+7

9+6

9+6 9+7 9+7

9+6 9+6 9+6

9+5 9+5 9+5

9+4 9+5 9+5

9+4 9+4 9+4 9+4 9+3 9+3 9+3 9+3 9+3 9+2 9+2 9+2 9+2 9+2 9+1 9+1 9+1 9+1 9+1 9+0 9+0 9+0 9+0

b) Loại B: Mặt cắt đào nông

Hình 1.1.3 Tờng chắn dạng chữ U - Loại B 1.2 Tiêu chuẩn thiết kế và tiêu chuẩn thực tiễn

 AASHTO 1996 -Thiết kế cầu đờng bộ (Thiết kế ứng suất cho phép)

 ACI 318M – 83 -Tiêu chuẩn xây dựng về bê tông cốt thép)

 Tóm tắt của T vấn

4

1.3 Điều kiện địa chất và nớc ngầm

1.3.1 Điều kiện địa chất

(1) Độ ổn định của đất

Độ ổn định của đất đợc nêu trong Bảng 1.3.1

Giá trị N

Trọng ợng đơn vị (tf/m 3 )

l-Độ cố kết (kg/cm 2 )

Gósc

ma sát trong

φ

( 0 )

Modul e

m 2 )

nâu, á sét màu nâu vàng cứng

30

(364)

360

dẻo trung bình (CIO)

dẻo cao (MHO)

chỉ số dẻo trung bình (MIO)

dẻo trung bình (CIG)

(2) Kết cấu và trắc dọc địa chất

Hình 1.3.1 Kết cấu và trắc dọc địa chất

6

B6

B5

B4 B3

Chú thích: Trọng lợng đơn vị của đất đợc chỉ ra trong Bảng 1.3.1

1.4.2 Hoạt tải và tải trọng của tầu

(1) Hoạt tải

(HS20-44) và(125%Hs20-44) phải đợc lấy là các mức hoạt tải

(2) Tải trọng của tầu

Hình 1.4.1 Tải trọng của tầu Tải trọng của tầu đợc chỉ ra trong Hình 1.4.1

1.4.3 áp lực đất

(1) áp lực đất đối với cống hộp

áp lực đất đối với cống hộp đợc ớc tính trong hai (2) trờng hợp theo AASHTO Điều 6.2.1

áp lực đất đợc ớc tính nh trọng lợng chất lỏng tơng đơng nh dới đây:

(Trờng hợp 1) Đối với áp lực đất theo phơng thẳng đứng – 120 pcf = 1.92 tf/m3

Đối với áp lực đất theo phơng ngang 30 pcf = 0.48 tf/m3

Hệ số áp lực đất theo phơng ngang ka = 0.48 / 1.92 = 0.25(Trờng hợp 2) Đối với áp lực đất theo phơng thẳng đứng – 120 pcf = 1.92 tf/m3

Đối với áp lực đất theo phơng ngang 60 pcf = 0.96 tf/m3

Hệ số áp lực đất theo phơng ngang ka = 0.96 / 1.92 = 0.50 (2) áp lực đất đối với tờng chắn hình U

áp lực đất đối với tờng chắn đợc ớc tính theo AASHTO Điều 5.6.2 áp lực đất theo phơngngang đợc ớc tính theo học thuyết Coulomb

Gia tốc thiết kế cơ bản tại lớp đá nền sẽ đợc quyết định theo các kết quả phân tích của

“đánh giá nguy hiểm địa chấn tại các nút giao lập thể ngã tvọng, kim liên, ngã t sở” nh trình bày trong Bảng 1.4.2

Trong trờng hợp này, động đất, sẽ xảy ra vài lần trong suốt thời gian tuổi thọ của kết cấu,

sẽ đợc áp dụng cho thiết kế kháng địa chấn

Tuổi thọ của kết cấu là 475 năm (xác suất là 10% trong vòng 50 năm)

1.4.6 Tổ hợp tải trọng và kiểm tra ứng suất

■ Tĩnh tải (D): trọng lợng kết cấu phần dới, trọng lợng đất bao phủ

■ Hoạt tải (L): HS và 125%HS

■ áp lực đất (EP)

áp dụng công thức tính áp lực đất Coulomb để tính áp lực đất

■ Lực đẩy nổi (B)

Tại trạng thái thông thờng : Mức nớc ngầm (GL-1.5m)

Khi có ma to: Chiều cao cao nhất trên đờng (GL+0.5m)

■ Địa chấn (EQ)

Công thức của Mononobe và Okabe

Lực gây ra bởi chuyển vị tơng đối của nền và kết cấu

(1) Tổ hợp tải trọng

a) Tổ hợp tải trọng đối với tính ổn định

Bảng 1.4.3 Các tổ hợp tải trọng đối với tính ổn định của móng

b) Tổ hợp tải trọng cho thiết kế kết cấu

Bảng 1.4.4 Các tổ hợp tải trọng đối với tính ổn định của móng

(2) ứng suất giới hạn và kiểm soát nứt

a) ứng suất giới hạn

ứng suất giới hạn của bê tông và thanh cốt thép đợc trình trong Bảng 1.4.5

Bảng1.4.5 ứng suất giới hạn trong tất cả các thiết kế ứng suất cho phép

1.4.7 Tính ổn định đối với Cống hộp & Tờng chắn hình U

(1) Khái quát

Tính ổn định đối với móng phải đợc kiểm tra trong hai trờng hợp dới đây:

♦ Trờng hợp I: Kiểm tra độ lún của móng

♦ Trờng hợp II: Kiểm tra bề mặt của móng

(2) Phơng pháp tính ổn định

a) Trờng hợp I: Kiểm tra độ lún của móng

Phải thoả mãn công thức dới đây:

i) Phản lực nền đất tối đa không vợt quá phản lực nền đất cho phép

Rb : Phản lực nền đất tối đa (t/m2)

Po : ứng suất ban đầu (t/m2)

Hình 1.4.4 Kiểm tra độ lún của móng

b) Trờng hợp II: Kiểm tra bề mặt móng

Phải kiểm tra tính ổn định theo công thức dới đây

( Wb + Ws)/ Pwb Σ Σ ≥ Fstrong đó, ΣWb: trọng lợng bản thân của kết cấu

Ws: gia tải và đất bao phủ Σ

Pwb: lực đẩy nổi tăng đến mức nớc giả sử Fs: hệ số an toàn

Bảng 1.4.6 Hệ số an toàn đối với bề mặt móng

Hệ số an toànTrạng thái thông thờng 1.20

Hình 1.4.5 Kiểm tra bề mặt của móng

14

1.5 Vật liệu

Các thuộc tính thiết kế của bê tông và thanh cốt thép đợc trình bày trong Bảng 1.5.1

Bảng 1.5.1 Các thuộc tính thiết kế của vật liệu

1.6 Chi tiết kết cấu

(1) Cốt thép tối thiểu

Cốt thép tối thiểu phải dự tính theo Bảng 1.6.1

Bảng 1.6.1 Cốt thép tối thiểu đối với Kết cấu phần dới

Cốt thép của

các cấu kiện uốn

0.9ìMn >1.2ìMcr Mn : cờng độ mômen danh định của

một tiết diện Mcr : mômen nứt

As : diện tích của cốt thép căng

Điều8.17.1

Co ngót và

nhiệt độ

1/2 inch vuông trênfoot theo mỗi hớng

bw : đờng kính của tiết diện tròn Điều

8.20(2) Lớp vỏ

Lớp vỏ bê tông tối thiểu phải đáp ứng các yêu cầu trong Bảng 1.6.2

Bảng 1.6.2 Lớp vỏ tối thiểu cho kết cấu phần dới

2 Kiểm tra độ ổn định của móng nông

2.1 Khái quát

Độ ổn định của móng phải đợc kiểm tra trong hai trờng hợp dới đây

♦ Trờng hợp I: Kiểm tra độ lún của móng

♦ Trờng hợp II: Kiểm tra bề mặt của móng

2.2 Kiểm tra độ ổn định - I: Kiểm tra độ lún của móng

Phải thoả mãn công thức dới đây

Loại a : Phản lực nền đất lớn nhất không lớn hơn phản lực nền đất cho phép

Rb : Phản lực đất nền tối đa (t/m2)

Po : ứng suất ban đầu (t/m2)

Hình 2.1.1 Kiểm tra độ lún của móng

U-shape Reteining Wall

U-shape Reteining Wall

U-shape Reteining Wall

U-shape Reteining Wall

2.3 Kiểm tra độ ổn định – II: Kiểm tra bề mặt của móng

Độ ổn định phải đợc kiểm tra theo công thức sau:

( Wb + Ws)/ Pwb Σ Σ ≥ Fstrong đó: ΣWb: trọng lợng bản thân của kết cấu

Ws: gia tải và đất bao phủ Σ

Pwb: lực đẩy nổi tăng đến mức nớc giả sử Fs: hệ số an toàn

Bảng 2.1.1 Hệ số an toàn đối với bề mặt của móng

Hệ số an toànTrạng thái thông thờng 1.20

Hình 2.1.2 Kiểm tra bề mặt của móng

Cèng hép

Têng ch¾n h×nh U

20

N.S R.S.S N.S R.S.S N.S R.S.S N.S R.S.S (∑ Ws+∑ Wb) (t/m) 79.47 79.47 141.71 141.71 105.08 105.08 141.71 141.71

N.S R.S.S N.S R.S.S N.S R.S.S N.S R.S.S (∑ Ws+∑ Wb) (t/m) 342.79 342.79 306.10 306.10 281.62 281.62 245.93 245.93

3 ThiÕt kÕ kÕt cÊu cèng hép

 ChØ thiÕt kÕ cèng hép sè 4 t¹i vÞ trÝ s©u nhÊt.3.1 KÝch thíc chi tiÕt

3.2 Ph©n tÝch kÕt cÊu

3.2.1 M« h×nh ph©n tÝch

22

Sè cÊu kiÖn VÞ trÝ nót Number 0 ®iÓm VÞ trÝ nót

Number 1 ®iÓm DiÖn tÝch

(m2)

Qu¸n tÝnh (m4)

3.2.2 Sơ đồ trạng thái đặt tải

(1) Trờng hợp 2-1 ~ trờng hợp 2-5

w1 : Khối lợng riêng của bản trên w6 : áp lực đứng của đất

w2 : Khối lợng riêng của bản cạnh w7 : Hoạt tải và tải trọng đoàn tàuw3 : Khối lợng riêng của bản giữa w8 : Hoạt tải

w4 : Khối lợng riêng của bản dới w9 : áp lực ngang của đất

w5 : Khối lợng riêng của bê tông thứ cấp w10 : áp lực nớc

w11 : Lực đẩy nổi(2) trờng hợp 2-6

w1 :Khối lợng riêng của bản trên w7 : áp lực nớc

w2 : Khối lợng riêng của bản cạnh w8 : Lực đẩy nổi

w3 : Khối lợng riêng của bản giữa w9 : động đất (Bản trên)

w4 : Khối lợng riêng của bản dới w10 : động đất (Bản cạnh)

w5 : Khối lợng riêng của bê tông thứ cấp w11 : động đất (Bản giữa)

w6'

w4 w11

w9

w12

w7 w7

w6 w1

w2 w10

w4 w8

w13 : động đất

24

3.2.3 KÕt qu¶ ph©n tÝch kÕt cÊu

Hép sè 4 kim liªn

MoMEN UèN (TM)

TR¦êNG HîP 13 (TR¦êNG HîP 2-1 D+EP+B)

Hép sè 4 kim liªn

MoMEN UèN (TM)

TR¦êNG HîP 14 (TR¦êNG HîP 2-2 D+EP+B)

Hép sè 4 kim liªn

MoMEN UèN (TM)

TR¦êNG HîP 15 (TR¦êNG HîP 2-3-1 D+L+EP+B)

Hép sè 4 kim liªn

MoMEN UèN (TM)

TR¦êNG HîP 16 (TR¦êNG HîP 2-3’-1 D+1.25L+EP+B)

Giới hạn ứng suất cốt thép theoWSD quy định cho các trờng hợp

 Kết quả của tổ hợp tải trọng 2-5 và 2-6 đợc giảm xuống còn 58% (1800 kgf/cm2 /

3100 kgf/cm2 x 100%) giá trị thực tế đạt đợc khi chất tải

 Độ cong tối thiểu 1% khi thử tải cho thép thanh có gờ loại II 4000 kgf/cm2

 Kích cỡ thanh chính loại II là 1.2, 1.4, 1.6, 1.8, 2.0, 2.2, 2.4, 2.5, 2.8, 3.0 & 3.2 cm

 Kích cỡ các thanh cốt thép đai là 1.4 cm

c) Tỉ số Modular

 Theo AASHTO Mục 8.7, n = 9 cho bê tông mác G3.5

28

i) Công tác kiểm tra cần thực hiện

Cho trờng hợp bản hoặc tờng bê tông cốt thép, phải kiểm tra theo các điều kiện doAASHTO quy định

 Tổ hợp momen uốn + lực hớng trục (M-N) để tạo ra ứng suất làm việc trong thanh cốtthép chính nhỏ hơn hoặc bằng giá trị chỉ ra trong mục 3 nói trên, theo mục 8.15.1 củaAASHTO (có nghĩa là Mw < Ms đối với Nw = Ns )

 Lực cắt để đặt cốt thép chính thích hợp hoặc mối nối thích hợp tại các vị trí mà cốtthép chính không phù hợp theo mục 8.15.2 của AASHTO

 Tổ hợp (Momen áp dụng Mw –lực hớng trục áp dụng) lớn nhất là 0.35 x Tổ hợp(Momen cực hạn – Lực hớng trục cực hạn) theo mục 8.17.1 của AASHTO (có nghĩa

là Mw < 0.35Mu đối với Nw = 0.35Nu )

 1.2 x Momen gây nứt (1.2Mcr) lớn nhất là 0.9 x Momen chống nứt cực hạn (0.9Mu)

d-ới Tải trọng trục cực hạn (Nu) theo mục 8.17.1 của AASHTO (có nghĩa là 1.2Mcr ≤

0.9Mu for Nw = Nu)

 Giới hạn mỏi của cốt thép theo AASHTO mục A.5.5.3.2 Đây là phạm vi ứng suất tối

đa đối với thép trong tất cả các tổ hợp tải trọng so với tiêu chuẩn phạm vi ứng suất chophép

 Giới hạn độ rộng vết nứt cho bê tông theo AASHTO mục 8.16.8.4, sử dụng thông sốchiều rộng vết nứt Z = 17000

 Nhiệt độ và co ngót của thanh cốt thép song song với cốt thép chính là ≥ 0.004% vàvuông góc với cốt thép chính là 0.005%, theo AASHTO mục 8.17.2.3

 Chiều dài phát triển của cốt thép theo AASHTO mục 8.25.1

 Chiều dài neo cốt thép theo AASHTO mục 8.24.1.2.1

ii) Số liệu đa vào thiết kế

Số liệu đa vào đợc rút ra từ bảng phân tích đã cho tại các vị trí tới hạn của cống hộp và vịtrí mặt cắt chữ u:

Vị trí thiết kế cống hộp Các vị trí trên thực tế đặt tại bề mặt của tờng để thiết kế momenuốn và D/2 từ bề mặt của tờng/bản để thiết kế lực cắt

 Bản đáy tại 0 L, 0.25L & 0.5L theo chiều rộng L của cống hộp (3 vị trí)

 Bản trên tại 0L, 0.25L & 0.5L theo chiều rộng L của cống hộp (3 vị trí)

 Chiều cao của tờng là 1m, H/2 và 7.5m từ bản đế dới (3 vị trí)

c) Chơng trình thiết kế mặt cắt bê tông cốt thép theo AASHTO WSD

Dùng bảng tính EXCEL để tính cốt thép uốn và cắt Số liệu nhập vào bảng tính đợc miêu

C5 Lực hớng trục áp dụng N Lực hớng trục đa vào ( hệ số tải trọng làm việc )

C6 Momen uốn áp dụng M Momen uốn đa vào (hệ số tải trọng làm việc)

C7 Lực cắt áp dụng Lực cắt đa vào (hệ số tải trọng làm việc)

G5 M tối thiểu Mw tối thiểu trong tất cả các kết hợp sử dụng

F5 N tối thiểu Nw tơng ứng đối với Mw trong ô G5

C10-C13 Tính chất vật liệu Số liệu cốt thép và bê tông

C20 Chiều cao hình học của mặt

Đờng kính mối nối sử dụng

D24 Khoảng cách mối nối Khoảng cách theo hớng tăng/giảm lực cắt dọc theo cấu

kiện vuông góc với cả chiểu cao và chiều rộng của mặtcắt

G24 Số mối nối trên chiều rộng W Trong mặt cắt chiều rộng W xem xét, số mối nối sử

dụng C27-C31 Số thanh ở lớp thứ nhất tới

lớp thứ năm

Có 5 lớp thanh cốt thép - đa vào các cốt thép ở các lớptheo yêu cầu Lớp 5 là lớp bắt buộc phải đa vào và ≥ 0D27-D31 Độ dày của lớp Các lớp cốt thép đợc tính tự động cho lớp 1 và lớp 5 Đ-

a vào độ cao lớp của các lớp 2, 3 và 4

Kết quả đợc miêu tả theo nh nhìn thấy trên cùng bảng tính từ dòng 33 trở đi

Momen kháng uốn áp dụng kiểm tra theo AASHTO 8.15.1

C37 Lực trong bê tông Lực hớng trục trong bê tông (tốt cho căng kéo)C38 –

C42

Lực trong thép Lực hớng trục trong thép tại vị trí lớp đợc lựa chọn

D38 ứng suất trong bê tông ứng suất tính toán tối đa trong bê tông không vợt

quá C14D39 –

ứng suất cắt mối nối tính toán, v – vc

D50 Mối nối theo mm yêu cầu Asv / sv từ ô D49 trên, do mặt cắt yêu cầu

D51 Mối nối theo mm cung cấp Asv / sV từ C24, D24 & G24 (số liệu mối nối đợc

cung cấp từ trớc)C52 Lực cắt bê tông Vc Đợc tính từ D48, C31 & D31

C53 Lực cắt mối nối Vs Đợc tính từ D51, C24, D24 & G24

Độ mỏi áp dụng kiểm tra theo AASHTO A5.5.3.2

D56 úng suất lớn nhất trong

Đợc tính từ tải trọng nhỏ nhất trong H5 & H6

D58 Phạm vi ứng suất Đợc tính là hiệu số giữa D56 và D57

Momen chống nứt kiểm tra theo AASHTO 8.17.1

C63 0.9Mu 0.9 x Momen chống uốn cực hạn Mu khi Nw = Nu

Độ rộng vết nứt kiểm tra theo AASHTO 8.16.8.4

C69 Thông số Z Từ sự phân loại đã đa ra và độ rộng vết nứt theo

32

yêu cầu D67 ứng suất cho phép trong

thép

Đợc tính từ C69

D68 ứng suất áp dụng trong

thép

Đợc tính từ D42 (tối đa cho phép)

Độ dài cuộn và neo

Yêu cầu tối thiểu bằng 0.4% đối với độ dày tối đa

D = 25 cm đối với mỗi bề mặt bê tôngD75 Cốt thép vuông góc với cốt

thép chính

Yêu cầu tối thiểu bằng 0.5% đối với độ dày tối đa

D = 25 cm đối với mỗi bề mặt bê tông

Kết quả đợc chỉ ra OK hoặc KHÔNG OK, cho phép đánh giá nhanh kết quả Để thay đổi kếtquả, có thể thay đổi bất cứ thông số đa vào nào và chạy lại chơng trình

Trang kết quả bảng tính đợc đi kèm trong Phụ lục A

T¶i träng BM SF Axial A st BM SF Axial A st BM SF Axial A st Reference MPa

Cèt thÐp chÝnh (trªn) 8Y28-125 8Y28-125 8Y28-125

Cèt thÐp chÝnh (d íi) 8Y30-125 8Y30-125 8Y30-125 + 8Y30-125 'L'

Cèt thÐp thø cÊp (trªn) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125

Cèt thÐp thø cÊp (d íi) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125

Cèt thÐp chÝnh (trªn) 8Y30-125 8Y30-125+8Y30-125 8Y30-125

Cèt thÐp chÝnh (d íi) 8Y25-125 8Y25-125 8Y25-125

Cèt thÐp thø cÊp (trªn) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125

Cèt thÐp thø cÊp (d íi) 8Y14-125 8Y14-125 8Y14-125

4 ThiÕt kÕ kÕt cÊu cho têng ch¾n ch÷ U ( Sè 1)

4.1 KÝch thíc chi tiÕt

M« men qu¸n tÝnh (m 4 )

w3 : Trọng lợng bản thân của bê tông mặt (thứ cấp) w7 : Lực động đât (bản đáy)

w3 w7

w2 w5

4.2.3 KÕt qu¶ tÝnh to¸n khung

38

M« men uèn (tm)

Trêng hîp 8 (Trêng häp 2-1 D+EP+B)

M« men uèn (tm)

Trêng hîp 9 (Trêng häp 2-3 D+L+EP+B)

(2) Chiết giảm do tổ hợp tải trọng

 Các kết quả của các tổ hợp tải trọng 2-3’ đợc giảm xuống 90% (1800 kgf/cm2 / 2000kgf/cm2 x 100%) giá trị thực tế nhận đợc khi đặt tải

 Các kết quả của các tổ hợp tải trọng 2-5 và 2-6 đợc giảm xuống 58% (1800 kgf/cm2 /

3100 kgf/cm2 x 100%) giá trị thực tế nhận đợc khi đặt tải

(3) Vật liệu

a) Bê tông

 Cờng độ mẫu lăng trụ 28 ngày tuổi thuộc Grade G3.5 hay 3.5 ksi ( 240 kgf/cm 2 )

 Chiều dày bê tông bảo vệ cốt thép chủ là 10cm từ tâm của thép chủ tới bề mặt bê tông.

d) Tính toán kết cấu

Sẽ phân tích số liệu đầu ra cho các tổ họp trong Mục 3.1 tại bất kỳ mặt cắt hộp hay mặt cắt chữ U nào:

 Mô men uốn tác dụng M w

 Lực cắt tác dụng S w

 Lực dọc tác dụng N w

e) Thiết kế kết cấu

ⅰ) Kiểm tra điều kiện làm việc

Tờng và bản BTCT sẽ đợc kiểm tra theo các điều kiện của AASHTO.

 Tổ hợp mô men uốn + Lực dọc (M-N) tạo ứng suất làm việc trong thép chủ nhỏ hơn hay bằng, nh

ở Mục 3 bên trên), giá trị cho trong điều 8.15.1 của AASHTO(nghĩa là M w < M s cho N w = N s )

 Lực cắt để tính cốt thép chủ hợp lý, hoặc, để tính thép đai tại các vị trí nơi thép chủ ch a đủ, theo

Điều 8.15.2 của AASHTO.

 Tổ hợp (Mô men tác dụng M w lực dọc tác dụng) lấy lớn nhất là 0.35 x tổ hợp (Mô men cực hạn lực dọc cực hạn), theo Điều 8.17.1 của AASHTO (nghĩa là M w < 0.35M u cho N w = 0.35N u )

- 1.2 x Mô men gây nứt (1.2M cr ) lấy lớn nhất là 0.9 x Mô men cực hạn (0.9M u ) dới tải trọng dọc trục cực hạn (N u ) theo Điều 8.17.1 của AASHTO .(nghĩa là 1.2M cr ≤ 0.9M u cho N w = N u )

 Giới hạn mỏi cho thép theo AASHTO Điều A.5.5.3.2 Đây là ứng suất lớn nhất trong cốt thép cho tất cả các trờng hợp tải trọng, so với tiêu chuẩn dải ứng suất cho phép.

 Giới hạn độ rộng vết nứt cho bê tông theo AASHTO Điều 8.16.8.4, dùng thông số độ rộng vết nứt

Z = 17000.

 Cốt thép chịu nhiệt độ và co ngót song song với thép chủ ≥ 0.004% và vuông góc với thép chủ là 0.005%, theo AASHTO 8.17.2.3

 Chiều dài phát triển cốt thép theo AASHTO Điều 8.25.1

 Chiều dài neo cốt thép theo AASHTO Điều 8.24.1.2.1

40