Tài liệu thiết kế móng đôi

Anh-Hoang Le Móng chân vịt: Móng đơn ở cột biên hay tại khe lún cho dù có đàkiềng khác với giằng móng luôn tồn tại nhiều nguy cơ cao.. Thực tế toàn bộ móng này đều không được thuyết mi

Móng băng Xây Chen

Senior Lecturer Anh-Hoang Le

Móng chân vịt: Móng đơn ở cột biên hay tại khe lún cho

dù có đàkiềng (khác với giằng móng) luôn tồn tại nhiều nguy

cơ cao Thực tế toàn bộ móng này đều không được thuyết

minh…May nhờ có đà kiềng (và trên có tường) tạo được phần

nào giúp ổn định móng Ngược lại nhiều quan điểm lại cho

rằng không cần đưa Đà kiềng vào sơ đồ tính, chỉ cần cấu tạo

nhỏ hơn đà sàn bên trên, hay tính với sơ đồ dầm đơn

Đà kiềng đã làm việc ngược lại với sơ đồ tính của dầm đơn

khi móng tại biên là móng ………chân vịt

Tốt nhất là Không nên làm móng chân Vịt kể

cả móng tại khe lún Nếu buộc phải làm (do tải đứng nhỏ)

va øchưa cần tới giằng móng thì phải tận dụng đà kiềng chịu

moment thậm chí với kích thước có thể lớn hơn đà sàn và

Mặt bằng móng này từng đươc Sở Xây Dựng

TP Hồ chí Minh giới thiệu trên các bản vẽ xin phép khi Sở còn ôm toàn bộ cấp phép XD nhà dân

Giải pháp chống lệch tâm

cho móng biên

45 O

Bê tông nghèo

Tạo điều kiện tuyệt đối cứng bằng cách đào sâu và cấu tạo bên dưới khối móng cứng nhằm phân tán lực về hướng trọng tâm

hay mở rộng cổ cột dưới đà kiềng

Tạo cột xiên cong

để chuyển hướng lực

về trọng tâm móng

Tạo cột đứng chống lên đà kiềng giải pháp này gây nên lực cắt rất lớn cho đà kiềng và khó tính được lực cắt Q này

Q

Thiết kế cổ cột tại tâm móng Đà kiềng là công sôn lớn chịu lực cắt Q khi đở cột bên trên, do ta có Q = N

Q

N

Khó nhất của vấn đề này là móng của Tường Rào, với

đặc trưng: Tải đứng nhỏ, tải ngang lớn do gió và áp lực đất,

không có đà kiềng ngang làm cho hầu hết các tường rào đều

bị nghiêng

L m

a c

h m

b c =0,2m

0,1

0,03

75 kN

5 kNm

W qư=40 kN

5 kNm

75 kN

75 kN 0,40

B'=0,58m

N=115 kN

0,19

p max=330kPa

Cột 20*20,

N= 75kN;

M= 5kNm

Móng

L m=1,2m;

B m=1,0m;

h m=1,5m Đất nền

R tc =120kPa (đất tốt)

p max=330kPa Vượt >2*R tc

Móng tường rào rộng 4m, cao 5 m dầy 0,2m

KINH NGHIỆM KHI LÀM Tường Rào

*Nền đất Bùn Sét tuyệt đối không

nên đóng cừ tràm, nhất là với khu vực mới

quy hoạch, san lấp, vì nền khu quy hoạch

này còn tiếp tục lún trên 15 năm…

*Hàng rào khu đất lớn không có điều kiện giằng với bên trong phải chấp nhận cọc

bị uốn, chú ý phần đất đắp bên trong cao hơn

phần đất ngoài (có khi trên 1m, gây nên áp

lực ngang làm nghiêng tường), bệ cọc càng

sâu càng tốt, nên đặt cọc lệch chân cột,

tính bệ cọc như công sôn chịu cắt và chịu

*Bằng cách dùng cọc BTCT ngắn

(đoạn 8m, tính ra vẫn rẻ hơn đóng cừ

tràm) Nhưng phải có giằng trên và giằng

dưới với cột nhà chính

Đà giằng trên và dưới

Móng biên chân vịt được liên kết với móng bên cạnh

nên gọi là móng phối hợp, Móng kép khi chỉ có 2 cột,

Tính toán như móng tuyệt đối cứng, nếu 3cột cũng có thể

được vì xem như tuyệt đối cứng (với lL<p)

Từ 4 đến 5 cột vượt quá nhiều so với giới

hạn tuyệt đối cứng, nếu xây chen không

mở dài được ở 2 đầu thì tiết diện

ngang của móng cần phải thay đổi ít

nhất 3 lần, để tránh ứng suất

dưới đáy móng tại 2 đầu quá lớn

Khi đó đơn giản vẫn được tính như tuyệt đối cứng do

diện tích móng thay đổi để có phản lực như phân bố đều cho

từng đoạn Nếu không phải dùng PPPT HỬU HẠN…

MÓNG PHỐI HỢP Combined footing

NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN

1) Với ngoại lực N 1 ,N 2 ,N 3 xác định tổng lực tương

đương SN= N 1 + N 2 +N 3 với vị trí lệch tâm e của trọng tâm

2) Chọn hình dạng và kích thước của móng Ta có 2

dạng tiết diện:

a) Tiết diện hình thang: với

dạng này việc xác định trong

tâm móng có nhiều khó

khăn

A2

G 1

B 1

L m

G

A1

B 2

b) Tiết diện gồm 2 hình hình chử nhật: dạng này rất

phù hợp khi 2 cột có tải trọng chênh lệch nhau khá lớn Ta

có thể tính toán dể dàng để chọn cho móng có trọng tâm

trùng với trọng tâm lực

=0.30

=0.35

=0.4

=0.42

=0.44

=0.45

= 0 4 6

= 0 4 7

 = 0 4 8

= 0 4 9

= 0 4 9 5





TRƯỜNG HỢP  < 0.5

G

.B 1

.L m

G - Trọng tâm lực

B 1

L m

.L m

Tương quan  theo  và vị trí  của trọng tâm G

Toán đồ được vẽ bằng MAPLE

Toán đồ xác định trọng tâm móng dạng T

=0.7

=0.60

=0.65

=0.58

=0.57

=0.56

=0.55

= 0 5 4

= 0 5 3

= 0 5 2

= 0 5 1

= 0 5 0 5





G

.B 1

.L m

G - Trọng tâm lực

B 1

L m

.L m

Toán đồ được vẽ bằng MAPLE

Toán đồ xác định trọng tâm móng dạng T

B 1

B2

B 1

.Lm

Kích thưóc móng dạng 2 hình chử nhật

Khi  =  (vị trí G ngay

ranh 2 hình Chử Nhật) thì  =[/(1–)]2

Thí dụ: chọn =0,45 thì =0,67

Bề rộng lớn B 1=2m

thì bề rộng nhỏ B 2=20,67=1,3m

Moment lớn nhất cho bởi công thức

M max = ½.(1–).ṗ

ṗ = (SN).L

CÁCH CẤU TẠO VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP MÓNG:

B max

B min

b c

h O =(B max b c )/2

Cốt thép chịu Moment đặt trong phạm vi cạnh nhỏ

Cốt thép cấu tạo theo phương ngang

Cách thứ nhất (kiểu Mỹ) xem bản móng tuyệt đối cứng

theo phương ngang (Không dùng cho 3cột)

B B min

b đ =B max/5

h O =B max/5

Cốt thép chịu Moment đặt trong đà móng

Cốt thép tính toán

theo phương

ngang h đà :lấy theo móng băng

Cách thứ hai cấu tạo đà gân như móng băng (tốt nhất)

Vị trí có khả năng bị thủng, cắt trong móng kép bản

Kiểm tra xuyên thủng dùng cho móng loại bản (2cột)

được tính cho phần diện tích cạnh lớn A max =B max Ltươngứng

Lổ xuyên thủng (b c +h o ) và (a c +h o),

Chu vi lổ xuyên thủng u lt =2.(a c +b c +2h o)

Diện tích lổ xuyên thủng A lt =(a c +h o ).(b c +h o)

* Khi cột tại biên móng u lt =2.a c +b c +2.h o

A lt =(a c+1/2.h o ).(b c +h o)

Điều kiện:

p đ [A max –A lt ]<0,75.B bt u lt h o

Cần kiểm tra thêm

Lực Cắt tại chân cột có bề rộng nhỏ

Móng có cấu tạo đà gân không

cần kiểm tra xuyên thủng

Chỉ kiểm tra LỰC CẮT

KIỂM TRA XUYÊN THỦNG MÓNG:

Sử dụng chương trình: TK-Mong-Kep.xls

1/ Nhập số liệu ở các cell màu vàng chử đỏ

2/ Nền đất nhập số búa N, và đất loại CÁT hay SÉT

3/ Nhập số tải trọng n=2 hay 3

4/ Nhập toạ độ các tải trọng x i(m)

5/ Nhập giá trị các tải trọng N i (kN)

Chú ý đường cong lực cắt Q, bị gảy tại trọng tâm móng

(vị trí thay đổi tiết diện)

-0.6

-0.4

-0.2

0

0.2

0.4

0.6

0.8

0

530

327

608

0

0.0 410.0

-259.3 260.7

-380.0 0.0

-600

-400

-200

0

200

400

600

800

0 2 4 6 8 10

Đường đen đậm là đường Moment của móng kép, so sánh với

đường đỏ là đường Moment của móng có bề rông không đổi

Moment của 2 trường hợp gần như bằng nhau

-162

-114 -102 -98 -96 -102 -113

-130 -145 -156 -129

-180

-160

-140

-100

-80

-60

-40

-20

0

Với móng 3 cột cần phải TK móng với đà gân, (để

tăng độ cứng của Móng. So sánh với móng có B đ=0,4m,

h đ =0,8m, h o =0,4m,và C Z=15000kN/m3

Sai lệch của Moment khoảng lớn hơn 15%

Sai lệch của Phản lực p max =162kPa,p min=96kPa,

Phản lực thiết kế: pthiếkế=137kPa

Phản lực tại biên móng rất lớn do bị

tác động của ban công.Cho dù tại đây đựơc

mở rộng…nhưng vẫn tiềm ẩn những nguy cơ

tác động từ các yếu tố khác như bị thấm ướt

Theo quy định cấp phép, móng không

được làm lấn ra khỏi ranh đất được cấp, do

đó luôn gặp phải móng biên, ngay cả phía

trước dù được làm ban công ra khoảng 1m

nhưng móng bên dưới đất không đươc lấn ra

theo ban công Dẫu sao thì theo dọc nhà tải

trọng ban công cũng không phải là lớn so với

chiều dài nhà, nhưng với những nhà được

mở ban công bên hông (nhà 2 măt tiền) thì

tải trọng ban công so với bề ngang là đáng

kể trong khi cột phải làm việc tại biên móng

Cần phải quan tâm đến khả năng bị thấm ướt như:

Nước mưa…,cống thoát nước cả trong lẫn ngoài nhà…

Do đó cần phải có giải pháp ngăn nước bảo vệ móng và nền

>0 ,5m

Bêtông đá 1x2

mác 150 dầy 5cm >7cm

Một lớp bêtông dầy 5 đến 7cm,

rộng>0,5m không tốn bao nhiêu để

xây tường dưới đà kiềng và cản nước

không thấm vào nền tại biên móng…