Thiết kế cầu bê tông cốt thép DUL

căn cứ các điều kiện dới đây để chọn phơng án ...271chơng v : Thiết kế thi công mố Cầu cho phơng án i phần chuyên đề Tkkt Phần tính toán ở trên, dới đây là các bớc thi công, tính ván kh

Mục lục

LờI NóI ĐầU

Mục lục

chơng I : KháI quát chung

KháI quát chung 7

I.1.sự cần thiết phảI xây dung cầu: 7

I.2.đIều kiện địa hình,địa chất, thuỷ văn và kinh tế x hộiã hội ……… 8

I.3.Đánh giá đặc đIểm địa chất thuỷ văn: 9

I.4.Các chỉ tiêu kỹ thuật thiết kế: 9

I.5.Các ngyên tắc chọn phơng án cầu: 9

chơng II : thiết kế phơng án i thiết kế Cầu Bê tông cốt thép DUL nhịp giản đơn

II.a.thiết kế kết cấu nhịp: II.2 Lựa chọn hình dáng và kích thớc mặt cắt: 10

II.3 Tính hệ số phân bố ngang: (Xét cho dầm biên): 13

II.4 Xác định tĩnh tải giai đoạn I và II 16

II.5 Bố TRí CốT THéP Và LựA CHọN MặT CắT : 25

II.5.1Xác định diện tích cốt thép theo công thức gần đúng 25

II.5.2.Xác định các yếu tố và góc của cốt thép 26

II.6 Giai đoạn I ,mặt cắt chịu lực là mặt cắt giảm yếu: 28

II.7 Giai đoạn II ,mặt cắt chịu lực nh mặt cắt nguyên có kể đến cả F d 30

II.8.Tính chiều dài trung bình của các bó cốt thép 31

II.9.tính các mất mát ứng suất giữa nhịp 32

9.1.mất mát do ma sát  5 32

9.2.Mất mát ứng suất do biến dạng dới neo và BT dới nó.( 4 ) 34

9.3.Mất mát ứng suất do sự kéo căng không đồng thời của các bó 28

9.4.Tính mất mát ứng suất do co ngót từ biến ( 1 + 2 ) 29

II.10.tính các mất mát ứng suất tại mặt cắt cách gối 1.5(m) 10.1.Mất mát do ma sát  5 35

10.2.Mất mát ứng suất do biến dạng dới neo và BT dới nó.( 4 ) 38

10.3.Mất mát ứng suất do sự kéo căng không đồng thời của các bó 39

10.4.Mất mát  3 do tự trùng cốt thép 40

1

10.5.Tính mất mát ứng suất do co ngót từ biến ( 1 + 2 ) 41

II.11.kiểm tra chống nứt theo ứng suất pháp 11.1 Kiểm toán 1:Tại mặt cắt giữa dầm trong giai đoạn khai thác (thớ dới) 41

11.2.Kiểm toán 2:Tại thớ trên mặt cắt giữa nhịp giai đoạn khai thác 42

11.3.Kiểm toán 3:Tại thớ trên của mặt cắt cách gối 150 (cm) ,trong giai đoạn chế tạo 42

11.4.Kiểm toán 4:Kiểm tra nứt dọc thớ dới tại mặt cắt giữa nhịp,giai đoạn chế tạo 44

II.12:duyệt cờng độ do tác dụng của ứng suất cắt và ứng suất nén chủ 12.1.Duyệt ứng suất tiếp tại mặt cắt cách gối 1.5 (m) 46

12.2.Duyệt cờng độ do tác dụng của US nén chủ tại mặt cắt cách gối 1.5 (m) 47

12.3.Tính toán cờng độ mặt cắt nghiêng ở giai đoạn sử dụng Tính cốt đai 65

II.13 Tính bản mặt cầu 13.1.Tính toán bản kê trên hai cạnh 68

13.2Tính toán bản hẫng 73

ii.b thiết kế mố cầu : II.1 Tính toán 75

II.1.1 Xác định kích thớc mố cầu 75

II.1.2 Tính toán mố cầu 78

II.1.3 Tính duyệt mặt cắt của mố theo quy trình 80

II.2 Tính số cọc 2.1 Xác định sức chịu tải của 1 cọc 101

2.2 Bố trí cọc 103

II.C : Thiết kế trụ cầu II.1.Chọn cấu tạo kết cấu nhịp-Cấu tạo trụ 104

II 2.Tính toán các tổ hợp tải trọng tác dụng lên trụ 2.1 Tính toán vị trí tim các gối cầu trên trụ 105

2.2 Tính toán các tải trọng tác dụng lên trụ 106

II.3.tính toán mặt cắt 3.1Tính đặc trng hình học mặt cắt 118

3.2.Tính chiều cao tính toán,độ mảnh và độ lệch tâm ngẫu nhiện 118

II.4.duyêt mặt cắt theo các tổ hợp tải trọng 119

II.D Thi công kết cấu nhịp 124

2

chơng III :phơng án ii thiết kế cầu dầm đơn giản chữ i dài 30m

III A Lựa chọn sơ bộ kết cấu nhịp-chọn kích thớc mặt cắt dầm chủ

III.1-Lựa chọn sơ bộ kết cấu nhịp: 128

II.2-Tính hệ số phân bố ngang của các tải trọng 132

III.3-Xác định tĩnh tải giai đoạn I và giai đoạn II(tính cho mặt cắt giữa nhịp) 133

III.4.Xác định nội lực ở các mặt cắt đặc trng 139

III.5 Bố trí cốt thép và chọn kích thớc mặt cắt 144

III.6 Tính duyệt cờng độ mặt cắt giữa dầm theo mô men lớn nhất trong giai đoạn sử dụng 147

III.7 Tính về duyệt nứt 149

III.8.Tính mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL 8.1.Mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL ở mặt cắt giữa nhịp 155

8.2 Mất mát ứng suất của cốt thép DƯL tại mặt cắt L/4(x = 735) 158

8.3 mất mát ứng suất tại mặt cắt gần gối (cách gối 1,2 m) 161

8.4 Kiểm toán chống nứt theo ứng suất pháp 162

III.9.Tính toán cờng độ theo ứng suất tiếp và ứng suất nén chủ-Tính toán chống nứt nghiêng theo ứng suất kéo chủ 167

III.10.Tính duyệt M.c tiết diện nghiêng trong giai đoạn khai thác 10.1 Xác định khả năng chịu lực cắt của cát xiên DƯL 181

10.2 Khả năng chịu lực của cốt đai thờng qđ 181

10.3 Khả năng chịu cắt của bê tông 182

III 11.Tính duyệt kết cấu về độ võng kết cấu nhịp do hoạt tải trong giai đoạn sử dụng 182

III 12.Tính bản mặt cầu 183

III.13 Xác định nội lực trong dầm ngang 190

III.B tính toán mố : III.1 Tính toán mặt cắt I – I 206

III.2 Tính toán mặt cắt II – II 211

iii.c chọn kích thớc trụ cầu : 219

chơng iv : lập dự toán vật liệu cho hai phơng án cầu Dự toán phơng án i 220

Dự toán phơng án ii 242

3

căn cứ các điều kiện dới đây để chọn phơng án 271

chơng v : Thiết kế thi công mố Cầu cho phơng án i (phần chuyên đề Tkkt ) (Phần tính toán ở trên, dới đây là các bớc thi công, tính ván khuôn đổ bê tông mố, sơ đồ công trờng thi công )

V.1Thi công mố cầu 1 Phơng pháp thi công tổng quát  274

2 Thi công chi tiết  274

2 3 Định vị và đóng cọc đến cao độ thiết kế 275

2 3 1 Xác định và đóng cọc thử : 275

2 3 2 Tính toán và chọn búa đóng cọc  276

V.2 Tính toán ván khuôn đổ bê tông mố  2 1 Vật liệu làm ván khuôn và cấu tạo ván khuôn  280

2 2 Tải trọng tác dụng  280

2 3 Tính toán áp lực ngang của bê tông  281

2 4 Tính toán các bộ phận của ván khuôn  282

2 5 Dựng ván khuôn , đổ bê tông bệ  284

2 6 Đổ bê tông tờng mố  284

2 7 Xây nón mố và đắp đất đầu cầu  284

V 3 Phơng án thi công mố 285

V.4.tổ chức công trờng xây dựng 289

V.5 Công tác an toàn thi công 307

V Biện pháp bảo đảm vệ sinh môi trờng 308

lời nói đầu

Bớc vào thời kỳ đổi mới đất nớc ta đang trong qúa trình xây dựng cơ sở vật chất

hạ tầng kỹ thuật, giao thông vận tải là một ngành đợc quan tâm đầu t nhiều vì nó

nh là huyết mạch của nền kinh tế đất nớc, là nền tảng để phát triển các ngành khác Thực tế hiện nay lĩnh vực này rất cần những ngời kỹ s có chuyên môn vững

4

vàng để có thể nắm bắt đợc công nghệ mới, hiện đại, để xây dựng các công trình cầu, đờng có chất lợng cao góp phần phát triển cơ sở hạ tầng đất nớc.

Sau thời gian học tập ở trờng bằng sự nỗ lực của bản thân cộng với sự chỉ bảo tận tình của các thầy, cô giáo trong Trờng Học Viện Kỷ Thuật Quân Sự nói

chung, các thầy, cô giáo trong bộ môn Cầu Đờng - Sân Bay nói riêng đến nay em

đã tích luỹ đợc nhiều kiến thức bổ ích trang bị cho ngời kỹ s

Đồ án tốt nghiệp là kết quả của sự nỗ lực và học hỏi trong 5 năm học, là sự

đánh giá, tổng kết các kiến thức đã đợc học của mỗi sinh viên Trong thời gian này

đợc sự giúp đỡ của các thầy, cô giáo trong bộ môn Cầu Đờng - Sân Bay, đặc biệt

là sự giúp đỡ của :

Thầy giáo hớng dẫn : Thầy Đinh Sơn Hùng

Thầy giáo đọc duyệt : Thầy Đinh Sơn Hùng

Em đã hoàn thành nhiệm vụ của mình, thực hiện xong Đồ án thiết kế tốtnghiệp

Vì điều kiện thời gian và trình độ hạn chế nên tập đồ án tốt nghiệp này chắckhông tránh khỏi những thiếu sót

Rất mong nhận đợc sự góp ý, chỉ bảo của các thầy, cô giáo Em xin chân thànhcảm ơn !

Hà Nội tháng 4 năm 2007

Sinh viên: Nguyễn Mạnh Hùng

chơng I : KháI quát chung

I.1.sự cần thiết phảI xây dung cầu:

I.1.1 Giao thông:

Quốc lộ H là tuyến quốc lộ chính, là đầu mối giao thông quan trọng của tỉnh

P, nơi có cầu đi qua

Quốc lộ H có tiêu chuẩn đờng cấp C, mặt đờng láng đá dăm nhựa

Khi yêu cầu giao thông ngày càng tăng thì mật độ xe chạy qua cầu ngày càng nhiều nhằm phục vụ cho sự phát triển kinh tế xã hội của các địa phơng và an ninh quốc phòng khi cần thiết

I.1.2 Quy hoạch đô thị và phát triển kinh tế khu vực:

Cùng với tốc độ phát triển kinh tế của cả nớc, kinh tế của các địa phơng trong

tỉnh P và các địa phơng lân cận, khi cha có cầu mới thì việc giao lu hàng hoá và đi

5

lại của các địa phơng gặp rất nhiều khó khăn Nên việc xây dựng cầu mới sẽ cải thiện cơ sở hạ tầng và mở ra hớng phát triển của các địa phơng đó

I.1.3 Hiện trạng khu vực:

Hiện nay quốc lộ H đang có phà vợt sông, đây chỉ là phơng tiện có tính chất tạm thời, do vậy khi có bão lũ lớn xảy ra thờng gây ách tắc giao thông và dễ xảy

ra tai nạn

I.1.4 Sự cần thiết phải xây dung cầu:

Ngoài ý nghĩa mở thông một cửa ngõ của địa phơng, tạo đIều kiện đẩy nhanh

quá trình đô thị hoá khu vực, còn góp phần nâng cao chất lợng cảnh quan đô thị, giảm thiểu tác động môI trờng

Đối với cả khu vực nghiên cứu thì việc xây dựng cầu có ý nghĩa to lớn trên nhiều phơng diện: về an ninh quốc phòng, về kinh tế, về mặt chính trị xã hội

I.2.đIều kiện địa hình,địa chất, thuỷ văn và kinh tế x hộiã hội

I.2.1.Điều kiện địa hình:

Cầu đợc xây dựng trên tuyến đờng cấp V miền núi, đờng đi qua thung lũnghẹp, hai bên là núi cao

I.2.2 Chế độ thuỷ văn :

Khí hậu có hai mùa rõ rệt: Mùa ma và mùa khô, mùa ma bắt đầu từ tháng

10 đến tháng 4 năm sau, mùa khô bắt đầu từ tháng 4 đến tháng 10 trong năm Vàomùa ma, mực nớc cao nhất theo kết quả điều tra là +52.92m, vận tốc dòng chảylớn nhất bằng 2.5m/s.Vào mùa khô, nớc rất cạn, mực nớc thấp nhất là +49.50, vậntốc dòng chảy nhỏ, bằng khoảng 0.8m/s Mùa khô ở đây rất thuận lợi cho thi côngcông trình cầu

Địa chất của sông tơng đối tốt :2 tầng trên là sét nâu và á sét tiếp đến là lớpcát pha sét khá dày và lớp sét cứng nên rất thuận tiện cho thi công móng

I.2.3.Điều kiện kinh tế - xã hội

- Điện: Xa đờng điện cao thế,không có khả năng cung cấp điện tại chỗ

- Nớc sông là nớc ngọt,thi công trong mùa khô nớc cạn nên nớc ít lắngcặn,độ ô nhiễm nhẹ Có thể dùng trực tiếp nớc này để thi công

- Nớc sinh hoạt chủ yếu dùng nớc ngầm

- Cầu nằm trên trục đờng 2 bên bờ có bãi rộng ,dân c tha thớt, đờng đã thicông xong phần kết cấu móng áo đờng và thuận lợi cho việc vận chuyển nguyênvật liệu đến công trờng

6

- Công trình cầu ở xa nhà máy chế tạo bê tông.

- Công trình cách mỏ đá,cát, nơi cung cấp thép,xi măng khoảng 20 Km

- Địa phơng có khả năng cung cấp lao động phổ thông tại chỗ khi cần

I.3.Đánh giá đặc đIểm địa chất thuỷ văn:

I.3.1 Đặc điểm về địa chất:

- Lớp 1: Cát pha bụi sét màu xám xanh có chiều dày trung bình 6 m

- Lớp 2: Cát hạt trung màu xám đen có chiều dày trung bình 7,5 m

- Lớp 3: Cát hạt thô màu vàng xám có chiều dày trung bình 9m

- Lớp 4: Sét pha bụi cát màu xám nâu có chiều dày không xác định

I.3.2 Đặc điểm về chế độ thuỷ lực, thuỷ văn:

Kết quả tính toán thuỷ văn cầu A nh sau:

- Cấp đờng đầu cầu : Đờng cấp 100 km/h

- Tải trọng thiết kế :XB80, H30, Ngời 3 kN/m2

- Quy phạm thiết kế cầu: Theo quy trình 79- Bộ Giao Thông Vận Tải

I.5.Các ngyên tắc chọn phơng án cầu:

Việc lựa chọn phơng án xây dựng cầu dựa trên 3 nguyên tắc cơ bản sau:

- Đảm bảo về mặt kinh tế, đảm bảo rẻ tiền và hoàn vốn nhanh

- Đảm bảo về mặt kỹ thuật, đủ khả năng chịu lực theo thiết kế đảm bảo ổn

7

+ Cố gắng sử dụng định hình sẵn có để thi công cơ giới hoá, thuận tiện cho việc thi công và giảm giá thành chế tạo theo định hình.

+ Tận dụng vật liệu có sẵn ở địa phơng và phơng pháp thi công tiên tiến

Căn cứ vào tình hình địa chất thuỷ văn, sự cần thiết xây

dựng cầu ta có hai phơng án xây dựng cầu

chơng II : thiết kế phơng án i thiết kế Cầu Bê tông cốt thép DUL nhịp giản đơn

Độ chùng ứng suất sau 1000 giờ tại 20

Cọc đóng 40x40cm

L = 24 m

MNTT: 14 MNTN: 11.0

MNCN:17.2

Cát pha bụi sét màu xám xanh

Cát hạt trung màu xám đen

Cát hạt thô màu váng xám

Sét pha bụi cát màu xám nâu

Ký hiệu địa chất

Sơ đồ phuơng án i

Mặt cắt ngang dầm :

9

II.3 Tính hệ số phân bố ngang: (Xét cho dầm biên)

Số dầm ngang đợc bố trí nh hình vẽ, dày 16 cm, cao 145 cm

Số lợng dầm ngang : 9 dầm khoảng cách giữa các dầm ngang 5 m

Ta có : B/l <0.5

n 4

d 3 I

.

l

I a d

Sơ đồ tính nh sau :

Ta có :

6 4 2 9

2 9

* 05 2 5

2 9

* 55 0 5

2 9

* 45 4 5

<4>.Dầm ngang.

Chọn kiểu liên kết hàn giữa dầm dọc và dầm ngang

6 4 2 9

2 9

* 5 1 5

II.4 Xác định tĩnh tải giai đoạn I và II

II.4.1.Tĩnh tải giai đoạn I

6 22

* 2 05 0 1375 0

=0.0454 T/m2 Tĩnh tải giai đoạn II : q2= q2’+q2’’=0.13+0.0454=0.1754 T/m 2

12

172.453

5

194.05

b¶ng ii: néi lùc do tÜnh t¶I

Dßng Néi lùc  TÜnh t¶i tiªu chuÈnHÖ sè vît t¶i Do tÜnh t¶i tiªu chuÈn Do tÜnh t¶i tÝnh to¸n

13

Néi lùc do t¶i träng tiªu

b¶ng IV:N«i l c lín nhÊt do ho¹t t¶i vµ tÜnh t¶i tiªu chuÈn.Dßng Néi lùc Néi lùc tæng céng do t¶i träng tiªu chuÈn Néi lùc lín

B¶ng V:Néi lùc lín nhÊt do tÜnh t¶i vµ ho¹t t¶i tÝnh to¸n

Dßng Néi lùc C¸c hÖ sè

v-ît t¶i

Xung kÝch

HÖ sè lµnxe

Néi lùc tæng céng

do t¶i träng tÝnhto¸n

Néi lùc

(12BII)+(8BIII)

(2).(5)

(6)+(10BIII).(3).(5)

II.5 Bố TRí CốT THéP Và LựA CHọN MặT CắT :

II.5.1Xác định diện tích cốt thép theo công thức gần đúng

2

u 0 d

R

R h bc 09

Lợng cốt thép DUL cần thiết đợc tính theo công thức sau:

(ứng với loại thép đã chọn ở phần đầu )

Dựa trên số bó CT cần thiết đã tính toán đợc, ta quyết định số bó là: 7 bó

Bố trí cốt thép và cấu tạo lại bầu dầm nh hình vẽ dới đây;

19

II.5.2.Xác định các yếu tố và góc của cốt thép

Cáp đợc bố trí theo đờng cong parabol bậc 2:

Đối với mỗi mặt cắt dầm cách tim gối một đoạn x thì tung độ Y đợc tính

theo công thức : y= x ( l x )

L

f 4

Bảng các tung độ đờng trục các bó cốt thép dự định uốn cong.

x(cm) Số hiệu bó cốt thép uốn cong

d7(cm)

d8(cm)

§Æc trng h×nh häc cña tiÕt diÖn gi¶m yÕu vµ tiÕt dÞen liªn hîp:

II.6 Giai ®o¹n I ,mÆt c¾t chÞu lùc lµ mÆt c¾t gi¶m

(coi lỗ đặt cáp là tròn với đờng kính 10 (cm) tức là lớn hơn đờng kính cáp)

II.6.2.Mômen tĩnh đối với mép d ới mặt cắt

II.6.4.Mô men quán tính tính đổi có xét tới giảm yếu:

J0=bs*yt3/3+bs*yd3/3+(bc-bs)*(hc')3/12+(bc-bs)*hc'*(yt-hc'/2)2+(bb- bs)*(hbs_2)3/12+

(bb-bs)*hbs_2*(yd-hbs_2/2)2-dF0*(yd-ad)

ở đây: l là chiều dài toàn dầm

f:đờng tên của parabol

0.0640 0.0639 3.661

90.0639 0.0291 0.0894

0.0630 0.0629 3.604

90.0629 0.0286 0.0890

0.0000 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.0603

0 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.0603

0 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.0603

0 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.0603

0 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.06030.0000 0.0000 0.000

00.0000 0.0000 0.0603

9.4.TÝnh mÊt m¸t øng suÊt do co ngãt tõ biÕn (1+2)

0.1270 0.1262795

4

7.23530.1263 0.0575 0.06198 0.061980.1250 0.1243569 7.125

10.1243 0.0566 0.06110 0.061100.1230 0.1224333

3

7.01490.1224 0.0557 0.06023 0.060230.0898 0.0896045

6

5.13400.0896 0.0408 0.04528 0.04528

T¹i mÆt c¾t gi÷a dÇm trong giai ®o¹n khai th¸c (thí díi).

bdíi = b.mdíi - MbtTC*ydíi/J0 - (MmaxTC-MbtTC)*ydíi

IV/Jtd>=0Víi:

MbtTC :M« men do träng lîng b¶n th©n dÇm ë thêi ®iÓm kÐo c¨ng CT

MmaxTC :M« men ho¹t t¶i tiªu chuÈn lín nhÊt

ydíi

IV=yd

tdIVGi¸ trÞ §¬n vÞ

MmaxTC 68715215.4 kg.cm

29

MminTC 41436369.3

0kg.cm

KiÓm tra nøt däc thí díi t¹i mÆt c¾t gi÷a nhÞp,giai ®o¹n chÕ t¹o

bdíi = (b.mdíi - MbtTC*ydíi/J0 ) *1.1<=RK

®o¹n chÕ t¹o.

btrªn = b.mtrªn + MbtTC*ytrªn

IV/Jtd >=0Víi

ytrªn = yt

3kg

-51.8899469

1kg/cm2

So s¸nh btrªn vµ bdíi t¹i cïng mÆt c¾t gi÷a nhÞp ta thÊy:

31

Tại đây min = btrên , max =bdới

Vậy theo điều kiện 2 thì RK=RK =235

RK đợc lấy giá trị lớn trong 2 điều kiện trên Vậy

RK=235

II.12:duyệt cờng độ do tác dụng của ứng suất cắt và ứng

suất nén chủ

12.1.Duyệt ứng suất tiếp tại mặt cắt cách gối 1.5 (m)

Kiểm tra tại những thớ nằm tại trục trung hoà của tiết diện

=(Qbt - Qd)*S0

0_0/J0.bs + (Q - Qbt)*SI

0_0/Jtd.bs <=Rcắt trợtVới

ứng suất tiếp tại mặt cắt cách gối 1.5 m thoả mãn đ/k cờng độ

12.2.Duyệt cờng độ do tác dụng của US nén chủ tại mặt cắt cách gối 1.5 (m)a/.Xét thớ qua trục trung hoà của mặt cắt giảm yếu 0_0

Tính với hai tổ hợp sau:

32

Tổ hợp 1: Lực Nd với US hao tối thiểu và hệ số vợt tải 1.1

Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmax, Qmax,với ôtô và ngời đi bộ

Tổ hợp 2: Lực Nd với US hao tối thiểu và hệ số vợt tải 1.1

Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmax, Qmax,với XB80

a1.Tổ hợp 1

Lực Nd với US hao tối thiểu và hệ số vợt tải 1.1Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmax, Qmax,với ôtô và ngời đi

bộ.Tính :

Qbt:lực cắt do trọng lợng bản thân dầm (tra ở bảng

II)

3Q:Lực cắt do toàn bộ tải trọng tính toán (tra ở bảng

V)

8kg

1kg

Lực Nd với US hao tối thiểu và hệ số vợt tải 1.1

Tải trọng thẳng đứng tính toán sinh ra Mmax, Qmax,với XB80

S0 0_0 =(bc.hc').(yt

Tính với 6 tổ hợp sau đây:

Tổ hợp 1: Lực Nd với US hao tối đa và nh= 0.9

Mbt,Qbt trong lúc căng CT (nt=0.9)Không có các tải trọng thẳng đứng khác

Tổ hợp 2: Lực Nd với US hao tối thiểu và nh= 1.1

Mbt,Qbt trong lúc căng CT (nt=0.9)Không có các tải trọng thẳng đứng khác

Tổ hợp 3: Lực Nd với US hao tối đa và nh= 0.9

b1/.Xét thớ a_b

Tổ hợp 1

Lực Nd với US hao tối đa và nh= 0.9

Mbt,Qbt trong lúc căng CT (nt=0.9)Không có các tải trọng thẳng đứng khácTính a_b

3

Qbt:lực cắt do trọng lợng bản thân dầm (tra bảng II) Qd = 112671

7kg

(cột7dòng6*0.9)Q:Lực cắt do toàn bộ tải trọng tính toán (tra ở bảng V) Q = 71652.7

1kg

I - hc'/2)

cm2 Tính x

y=dx*fdx*sin/(Ux*bs) +y

Trong đó:

36

a_b=yttd

6kg

37

I - hc'/2)

cm2 TÝnh x

b¶ng V)

3kg

S0

a_b :M« men tÜnh thí a_b ®/v trôc träng t©m m/c Q = 92511.9 kg

39

gi¶m yÕu 3

S0 a_b =(bc.hc').(yt

1)

8kg

cm2 TÝnh y

1kg

6kg

cm2 TÝnh y