đồ án môn học kết cấu thép

Cao trình đỉnh ray Hr: 7m Địa điểm XD: BRVTCông trình 1 tầng, có chế độ làm việc trung bình, có 8 nhịp PHẦN 1 :XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG ĐỨNG VÀ THEO PHƯƠNG

Cao trình đỉnh ray Hr: 7m Địa điểm XD: BRVT

Công trình 1 tầng, có chế độ làm việc trung bình, có 8 nhịp

PHẦN 1 :XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG

(KÍCH THƯỚC THEO PHƯƠNG ĐỨNG VÀ THEO PHƯƠNG NGANG NHÀ)

I> Các số liệu tra bảng:

-Từ các số liệu ban đầu : L =19 m ,Q= 20t , ta tra catalo của cầu trục và chọn racầu trục phù hợp với các dữ liệu sau :

Đồ án kết cấu thép

- 1

Loại ray thích hợp: KP 70

-Chiều cao Hk =2.4 m(chiều cao gabarit của cầu trục, tính từ cao trình đỉnh ray đến điểm cao nhất của cầu trục )

-Nhịp cầu trục Lk =17.5 m (tính bằng khoảng cách giữa 2 tim ray)

- Bề rộng cầu trục Bk = 6.3 m (kích thước tính theo phương dọc nhà của cầu trục)

- Khoảng cách giữa 2 trục bánh xe của cầu trục K = 4.4m

- Kích thước B1= 0.26m (kể từ tim ray đến mép ngoài cùng của cầu trục)

II>.Xác định các kích thước theo phương đứng :

- Giả sử theo nhiệm vụ thiết kế , ta có cao trình đỉnh ray Hr = 7 m

- Chiều cao hr giả định lấy bằng 0.2 m => hr =0.2 m

- Chiều cao dầm cầu chạy hdcc = 1/10 B = 9x1/10 = 0.9 m

- Chọn hm = 0 m

- Hk = 2.4 m

- Độ võng của mái lấy bằng 1/100 nhịp nhà => f = 0.19 m

==> Từ các số liệu trên ta xác định được chiều cao thực của cột dưới

Hd = Hr -hr -hdcc -hm = 7 - 0.2 - 0.9 -0 = 5.9 m => Chiều cao phần cột trên được xác định theo :

Ht = hr + hdcd + Hk +100 + f =0.2+0.9+2.4+0.1+ 0.19 = 3.79 m-Vì các số trên ta nên lấy làm tròn số là bội của 0.2 m,như vậy chiều cao phần cột trên nên lấy Ht = 3.8 m , chiều cao phần cột dưới Hd =6 m

III>.Xác định các kích thước theo phương ngang nhà:

-Khoảng cách từ tim ray cho tới trục định vị :

-Khoảng cách từ trục định vị đến mép ngoai cột :

a =0 (do Q=20t <30t)

-Khe hở an toàn từ giữa cầu trục và cột D = 0.06 ÷ 0.075 m

IV> Kích thước dàn mái :

-ho =2.2 m (chiều cao biên củadàn mái )

-l=L-2*ht =19-0.5*2 =18m(chiều dài dàn mái)

-h =2.2+15*10/100 =3.7 m (chiều cao tối đa của dàn mái )

-Dàn mái có dạng như hình vẽ:

Đồ án kết cấu thép

- 2

Với d1=2.5385 m; d2 =4.062 m

V> Hệ giằng :gồm hệ giằng cánh trên ,hệ giằng cánh dưới , hệ giằng đứng và hệ

giằng cột được bố trí cho lưới cột gồm có 8 bước cột ( B=9 m & L=19m) , bố trí như hình vẽ :

HỆ GIẰNG ĐỨNG

TL 1/500 HỆ GIẰNG CÁNH DƯỚI

TL 1/500

PHẦN 2: XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG I>.Tải trọng tác dụng lên dàn:

-Trọng lượng bản thân của kết cấu chịu lực mái

-Trọng lượng bản thân cột ,dầm cầu chạy , dầm hãm ,các hệ giằng cột trên và cột dưới

-Vật liệu lợp mái

-Kết cấu bao che xung quanh nhà

a>Tải của mái: (tĩnh tải)

-Tole và xà gồ gc

t =20kg/m2

-Trọng lượng bản thân của dàn và giằng: gc

d =1.2*nd * L =1.2*0.8*19 = 18.24 kg/m2 mặt bằng

=> tải trọng thường xuyên: g = B* ∑gi =9*(20+18.24) = 344.16 (kg/m)

b> Tải trọng sửa chữa mái :(hoạt tải) do mái lợp vật liệu nhẹ (tole)

nên tải trọng sửa chữa mái được lấy bằng 30kg/m2 với hệ số vượt tải n =1.3

=> tải trọng tạm thời : p = B* n*p’ =9*1.3*30 = 351 (kg/m)

*Tải tác dụng lên dàn mái được quy về lực tập trung tại nút dàn:

-Tĩnh tải:

-Hoạt tải:

II>.Tải trọng tác dụng lên cột: (do ta giải nội lực bằng máy nên tải trọng

của mái sẽ tự động truyền xuống cột )

a> Trọng lượng bản thân của dầm cầu trục: (tĩnh tải)

-Gct = nct * Ldct2 =nct* B2 = 25* 92 =2025(kg) (do cầu trục làm việc ở chế độ nhẹ & tb)

-Ngoài ra còn có trọng lượng bản thân của cột và vách bao

b>.Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục:

P2= P1*2 =873.66 kg=0.874t P3=P1+344.16*4.062/2 =1135.82kg =1.135t

P4= 698.99 kg= 0.699t

P’1 =351*2.5385/2= 445.51kg =0.446t

P’2= P1*2 =891.02 kg=0.89 P’3=P1+351*4.062/2 =1158.39 =1.16t

P’4= 712.88 kg= 0.71t

vôùi Q=20 t ; G =29.83 t( tróng löôïng toaøn caău trúc tra töø catalo) ;no =2(soâ baùnh xe ôû 1 beđn ray)

==> tìm Dmax (aùp löïc lôùn nhaât cụa caău trúc taùc dúng xuoâng coôt do P c

Max ôû vò trí baât lôïi nhaât ) döôïc tính baỉng cođng thöùc :

Dmax =n*nc* P c

Max *∑yi

Vôùi n=1.2 ; nc = 0.85; yi laø tung ñoô caùc ñöôøng ạnh höôûng

=> Dmin ñöôïc tính theo cođng thöùc :

c>.Tại tróng do löïc haõm cụa xe con:

-Ta coù cođng thöùc tính löïc ngang tieđu chuaơn cụa 1 baùnh xe caău trúc do haõm :

Ngoaøi ra taùc dúng leđn coôt coøn coù caùc tại tróng khaùc nhö :tróng löôïng keât caâu

bao che , töôøng ,cöûa … maø caùch xaùc ñònh coøn tuyø thuoôc vaøo caâu táo vaø caùch lieđn keẫt cụa chuùng vôùi coôt

Tróng löôïng bạn thađn coôt coù theơ xaùc ñònh gaăn ñuùng tröôùc khi tính toaùn tieât dieôn coôt

III>.Tại tróng gioù taùc dúng leđn khung:

a>.Tại tróng gioù phađn boâ ñeău leđn coôt : ñöôïc tính baỉng cođng thöùc :

-Phía ñoùn gioù(gioù ñaơy): q = n*qo*k*c*B (kg/m)

-Phía khuaât gioù (gioù huùt):q’= n*qo*k*c’*B (kg/m)

,

,

c c -hệ số khí động phía đoán gió và phức gió

0

q -tải trọng gió tểu chuẩn vùng BRVT

b>.Tải trọng gió tác dụng lên mái :tải trọng gió tác dụng đều lên mái được

quy vềø lực tập trung tại nút dàn theo công thức sau:

-Phía gió đẩy :W = k*n*qo*d*B*ce

-Phía gió hút: W ’ = k*n*qo*d*B*ce’

=> sơ đồ tải trọng gió ( giả định gió tác dụng là gió trái) :

Với d1=2.5385 m; d2 =4.062 m; ce = -0.54 ;ce’ = -0.4

=> W1 = k*n*qo*B*ce*d1/2 =1.18*1.3*83*9*(-0.54)*2.5385/2 = 785.39 kg =0.79t

=> W2 = k*n*qo*B*ce*d1 = 1.18*1.3*83*9*(-0.54)*2.5385 = 1570.78 kg =1.57 t

=>W3 = k*n*qo*B*ce*(d1+d2)/2 =1.18*1.3*83*9*(-0.54)*(2.5385 +4.062)/2 = 2042.14 kg =2.04 t

=> W4 = k*n*qo*B*ce*d2/2 = 1.18*1.3*83*9*(-0.54)*4.062/2 = 1256.76 kg = 1.26t

=>W’1 = k*n*qo*B*ce’*d1/2 =1.18*1.3*83*9*(-0.4)*2.5385/2 = 581.78 kg = 0.58t

=> W’2 = k*n*qo*B*ce’*d1/2 =1.18*1.3*83*9*(-0.4)*2.5385 =1.16 t

=> W’3 = k*n*qo*B*ce’*(d1+d2)/2 =1.18*1.3*83*9*(-0.4)*(2.5385 +4.062)/2 = 1.51 t

=> W’4 = k*n*qo*B*ce’*d2/2 = 1.18*1.3*83*9*(-0.4)*4.062/2 = 0.93t

Bảng phân bố tải trọng gió lên cột theo chiều cao:

K=1.19( tra bảng 5 TCVN: 2737-1995)

q, q,( tra bảng 6 TCVN: 2737-1995)

với i=10%, α = 5 0 42 ,

Thống kê tải trọng:

-TT:tĩnh tải của mái &trọng lượng bản thân dầm cầu trục , tải trọng vật liệu bao che

-HT1 &HT2 :hoạt tải sửa chữa mái P tác dụng lên mái trái hoặc mái phải.(Pcó thể cùng

lúc tác dụng lên cả mái trái và mái phải)

Đồ án kết cấu thép

- 6

GT & GP: tải trọng dưới dạng phân bố đều q&q’tác dụng lên cột và tập trung W&W’ tác dụng lên mắt dàn.

- HT3 &HT4 :áp lực đứng của bánh xe cầu trục tác dụng lên 2 vai cột cùng lúc ( Dmax& Dmin) theo cột trái hoặc cột phải

-HT5 &HT6 :Lực hãm của xe con T tác dụng theo phương ngang nhà theo bên trái hay bên phải

Tổ hợp tải trọng :

PHẦN 3:KẾT QUẢ NỘI LỰC

Sơ đồ chất tải:

a>TT:

b>HT1:

Đồ án kết cấu thép

- 8

d> HT3:

Đồ án kết cấu thép

- 9

f> HT 5:

Đồ án kết cấu thép

- 10

h>GT:

Đồ án kết cấu thép

- 11

-*Bao lực cắt:

* Bao lực dọc:

Đồ án kết cấu thép

- 13

-Số hiệu các phần tử trong khung :

Bảng giá trị bao nôïi lực của cột và vai cột: (kg-cm)

Do cột nhà công nghiệp có ht=hd => ta chỉ cần in kết quả nội lực của phần tử 1và3 và phần tử 24&25(vai cột)

Bản nội lực vai cột:

PHẦN TỬ

VỊ TRÍ

LỰC DỌC

PHẦN TỬ

VỊ TRÍ

LỰC DỌC

PHẦN TỬ

VỊ TRÍ

LỰC DỌC

-5412.96

-5160.9 6

-5412.96

-5160.9 6

-5160.9 6

Vị trí Lực

dọc

Phần tử

Vị trí Lực

dọc

-2253.4 5

-2253.4 5

-4742.7 5

-Đồ án kết cấu thép

- 20

-2148.7 6

-4742.7 5

-2148.7 6

-2148.7 6

-4742.7 6

PHẦN 4: THIẾT KẾ CỘT , VAI CỘT VÀ LIÊN KẾT CHÂN CỘT

A>.THIẾT KẾ CỘT :

1>.Chiều dài tính toán của cột trong và ngoài mặt phẳng khung (tiết diện không đổi):

-Chiều dài hình học của cột được tính từ mặt móng đến liên kết đầu tiên vớidàn

=>l= Hd +Ht =6 +3.8 =9.8 m

- Sơ đồ tính của côït như sau:

Đồ án kết cấu thép

- 22

-2> Xác định nội lực tính toán của cột:

-Do cột có tiết diện đối xứng nên các cặp nội lực có thể gây nguy hiểm cho cột là (Mmax & Ntư ) và (Nmax &N tư) với h là chiều cao tiết diện cột được chọn ban đầu bằng 50 cm

3>.Thiết kế tiết diện cột:

a>.Chọn tiết diện :

* Theo cặp nội lực Mmax&Ntư:

-Với N = Ntư = 4108.78 kg ; M =4958699kg.cm

-Ta có :ex =M/N = 4958699/4108.78 =1207 cm (độ lệch tâm của cột)

=> diện tích thép cần thiết :

Fyc =N*(1.25+2.2*ex /h)/R = 4108.78*(1.25+2.2*1207/50)/2800 = 80 cm2

* Theo cặp nội lực Nmax&Mtư:

-Với N =38871kg ; Mtư =1432023 kg.cm

-Ta có :ex =M/N =1432023/38871 =37 cm (độ lệch tâm của cột)

=> diện tích thép cần thiết :

b>.Kiểm tra tiết diện đã chọn :

-Ta có các đặc trưng hình học của tiết diện :

hb(cm)

Ftt(cm2

R(kg/c

E(kg/c

lx(cm)

Jx(kg.c

Jy(kg.c

m) m) ) m2) m2) m) m) m)

50 1.5 1.3 40 47.4175.1 2800 2100000 490 74990.64 13880 20.69 8.90 2999.63 23.68 55.06 2.01 -Ta có : Fcánh = 52 cm2 ; Fbụng = 123.1 cm2 ; m= ex*Ftt/Wx

-Ổn định cục bộ của bản bụng :

-[ho/δb ] được xác định phụ thuộc vào m và λ ;với m= 20 , λ = 2.17

=> [ho/δb ]=(0.9+0.5*λ)*SQRT(E/R) = (0.9 +0.5*2.06)*SQRT(2100000/2800) = 52.86 < 3.1*SQRT(E/R)

-Ta có: hb/δb = 47.4 /1.5 = 31.6 < [ho/δb ] (thoả)

-Ổn định cục bộ của bản cánh :

-[bo/δc] được xác định phụ thuộc vào λ ;với λ =2.06

=>[bo/δc] =(0.36+0.1* λ)*SQRT (E/R) = (0.36+0.1* 2.06 )*SQRT

(2100000/2800) = 15.5

-Ta có : bo/δc = (40 - 1.5)/(1.3*2) = 14.8 ≤ [bo/δc] (thoả)

Vậy tiết diện chọn như trên là thoả mãn các điều kiện về chịu lực

4>.Thiết kế vai cột

Đồ án kết cấu thép

- 24

-* Tính toán chọn tiết diện vai cột:

*Tại vị trí liên kết với cột :

-Cơ sở tính toán : tính toán và chọn tiết diện như một dầm coxon chịu

momen và lực cắt:

=> chu vi tiết diện :CV =(1.2*4)+(18*2)+((18 -1.5)*2)+((25-1.2*2)*2) =119 cm

=> tiết diện đã chọn thoả mãn yêu cầu đường hàn

* Ta chọn phần dư ra của vai cột (phần không chịu lực ) l=10cm

*Kiểm tra tiết diện vai cột:

a> Tại vị trí có M , Q tương đối lớn :

* Bản cánh :

[(bc/2) - (δb/2)]/ δc =[(18/2) -(1.5/2)]/1.5=5.5 < 0.5*SQRT(E/R) =13.7 => Đảm bảo ổn định cục bộ

c>.Tính liên kết giữa cánh và bụng:

-Chiều cao đường hàn cần thiết :

hh ≥ Q*Sc /(2*β*Rg*Jx ) =36700*317.25 /(2*0.7 *1800*16250.8) = 0.28 cm

=> để chống rỉ chọn chiều cao đường hàn liên kết giữa cánh và bụng dầm hh

=0.4cm

=> Vai cột và các liên kết của vai cột với cột thoả mãn các điều kiện chịu lực

-Liên kết của vai cột được xác định như hình:

5>Thiết kế liên kết chân cột:

Các dữ liệu tính toán thiết kế:

N max = -38870.7 kg ;M max = 4958699kg.cm ;Q max =6692.26kg

Hệ số làm việc của chân cột :γ =1

Tiết diện cột :h =50cm ,b =30cm ,δc =1.2cm , δb =1.5 cm

Phần liên kết chân cột ta cần xác định các chỉ tiêu :B,L ,C , δbđ , δdđ , hdđ,bulông neo ,sườn cứng (có hoặc không)

Đồ án kết cấu thép

- 26

-=> M1 =1221.3kg.cm; M2 = 7634.4 kg.cm= M3

=> Mmax =7634.4 kg.cm

=> δbđ = 4.04 cm => chọn δbđ = 4.5 cm

Tóm lại bản đế có kích thước : 4.5x42x90 cm

b>Tính toán dầm đế :

-Dầm đế được tính như dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng phân bố : qđ =σtb

*ad

với : σtb =(σmin+σmax)/2 =87.5 kg/cm2

bề rộng diện truyền phản lực mặt móng vào dầm đế: ad = b/4 +C+δdđ

Đồ án kết cấu thép

- 27

-a> Kích thước bản đế:

-Chiều rộng bản đế :chọn từ điều kiện cấu tạo:

B =b+2*δdđ+2*C

Với :b =30cm

δdđ chọn sơ bộ =1 cm

C chọn sơ bộ = 5 cm

σmax: ứng suất lớn nhất của BT móng dưới bản

đế được tính theo CT:

chọn sơ bộ chiều dày dầm đế δdđ =1 cm => ad = 30/4+5+1 =13.5 cm

=> qđ =87.5*13.5 = 1181.25 kg/cm

-Chọn phần dư ra của dầm đế a= 5 cm

=> chiều cao dầm đế được tính theo CT :

c> Tính toán sườn cứng(ta chọn bố trí một sườn cứng để gia tăng độ cứng

cho bụng cột):

-Kiểm tra đường hàn liên kết sườn cứng vào cạnh cột :

Chọn chiều cao đường hàn từ điều kiện :hhmin≤ hh ≤ hh max ;với hhmax

1*2*(30-Đồ án kết cấu thép

- 28

Coi sườn cứng như 1 dầm coxon ,ngàm tại chỗ liên kết hàn

với cột , chịu tải trọng phân bố đều :qs =σtb *as

ta có as =B- ad*2 = 42-13.5*2 = 15 cm ; σtb =87.5 kg/cm 2

=> qs = 1312.5 kg/cm

-Chọn sơ bộ chiều dày sườn :δs =1 cm.

=> chiều cao đường hàn được tính theo CT :

hs ≥ SQRT (6*Mmax /(δs*R *γ))

với :M max = qs *d 2 /2 ; d =(L-h)/2=(90 -50)/2 =20 cm

=> Mmax = 262500 kg.cm => hs ≥ 23.72 cm

=> chọn hs = 30 cm

Wh =2*Jh /hs = (4*0.7*1*(30-1)3 /12)/30 = 190 cm3.

=> τh = 1525.4 kg/cm2 < Rgh * γ = 1800*1 (thoả)

d>.Tính toán bulong neo :

-Tổng nội lực kéo của các bulong neo (ở 1 phía chân cột ):

Σ Nbl =(M-N*a’)/y;với M=4958699kg.cm ;N =38870.7 kg;y = L+a/2 = 90 +5/2 = 92.5 cm;

a’= y/2 -y/6 = 30.8 cm =>Σ Nbl = 40665 kg

=> diện tích thép yêu cầu của 1 bulong neo chịu kéo : F bl = Σ Nbl /(nb *Rm

k.bl ) chọn số bulong ở 1 phía chân cột nb = 4 ; Rm

k.bl =1600kg/cm2

=> Fbl = 6.35 cm2 => chọn bu long φ36 mm(Fth =8.2 cm2 )

PHẦN 5: THIẾT KẾ DÀN MÁI

Dàn mái có kích thước hình học :

Giá trị nội lực trong các thanh của dàn:

5412.96

4742.76

-1972.87

1698.81

833.934502.263555.95

-Với : λgt :độ mảnh giả thiết ; γ hệ số điều kiện làm việc ;l chiều dài thanh ;

- Đối với thanh a-b do dàn được liên kết trực tiếp với cột nên ta chỉ cần tính

toán tại nút a&b

- Đối với các nút mà tại đó số thanh chịu nén ≥ số thanh chịu kéo thì ta coi nút đó có liên kết khớp

- Ta có nội lực lớn nhất trong thanh bụng N=-4742.7kg => chọn bề dày bản mã δbm = 1.2cm

I>.Chọn và kiểm tra tiết diện thanh dàn :

1>.Thanh cánh trên (chịu nén) :

-Dàn có nhịp L =19 m<24 m =>không cần thay đổi tiết diện thanh cánh trênvà cánh dưới

-Đối với thanh cánh trên ta chọn đoạn d-e có giá trị lực nén lớn nhất (trong các thanh cánh trên N=5412.96kg) để thiết kế chung cho toàn bộ thanh

-Ta chọn : λgt =80 ; γ =1 ; R=2800 kg/cm2 (cường độ tính toán của thép dàn)-Do thanh có chiều dài lớn (l= 4.062m) mà nội lực lại bé(N=5412.96kg) => chọn tiết diện thanh theo độ mảnh giới hạn ; do thanh có 2 đầu khớp nên µ =1

=>lx = 4.06m ;ly =6 m=> bán kính quán tính yêu cầu của tiết diện thanh :

*Kiểm tra ứng suất thanh:σ = N/(ϕ*F)

với ϕ tra bảng phụ thuộc λmax =108 =>ϕ =0.43

=> σ = 319.5 < γ*R (2800kg/cm2) (thoả)

=> Tiết diện thanh cánh trên 2L125x8

2>.Thanh cánh dưới(chịu kéo):

-Tương tự như thanh cánh trên ta có :

=> Tiết diện thanh cánh dưới 2L125x8.

3 >.Các thanh bụng(chịu nén):

*Tính toán thanh chịu nén cho thanh có độ dài nhỏ nhất (l=3) và vớiù nội lực lớn nhất

(N= 4743kg) :Với độ mảnh giả thiết [λ] =120 =>Fyc =N/(ϕ*γ*R) với ϕ tra bảng theo [λ]

Đồ án kết cấu thép

- 30

-=>Thoả

Phan Thanh Lâm Mssv:21110061CT

=>ϕ = 0.37=> Fyc = 4.58 cm2.=> chọn thép 2L56x5=> F =5.41*2=10.82 cm2 => ry=2.77 cm; rx =1.72 cm ;lx=300cm;ly =600cm

=>λx=300/2.77=108.3 ; λy= 600/1.72 = 349 =>λmax =349 >[λ] (không thoả)

*Ta thấy rằng các thanh bụng đều có nội lực bé mà chiều dài khá lớn => ta tính tiết diện thanh theo độ mảnh giới hạn (kích thước lấy theo thanh dài nhất); và kiểm tra theo nội lực lớn nhất(N = 4743kg):

=>lx = 5.28m ;ly =6 m=> bán kính quán tính yêu cầu của tiết diện thanh :

=>Tiết diện các thanh bụng 2L125x8.

II>.Thiết kế các mắt dàn:

1>Mắt liên kết dàn với cột :ta thiết kế nút trên và nút dưới liên kết cứng

với cột

a>.Nút (a):(Nút dưới)

-Nội lực của nút (a) :biểu diễn theo hình vẽ ,trong đó R là phản lực

của gối đỡ

-Các chỉ tiêu hình học của nút dàn (a) được biểu diễn theo hình vẽ:

Đồ án kết cấu thép

- 31

-+Ta chọn số bulong liên kết n = 8 ;bố trí trọng tâm vùng liên kết bu long trùng với điềm đặt lực H;Rkbl =1500kg/cm2 =>tính đường kính Bulong => b1=>bs

=>bgđ

-Tính bề dày δs của sương gối (khi có lực nén hay kéo ) =>δg

-Tính các chiều dài l của liên kết hàn (bản mã lk vào sườn gối ;thanh lk vàobản mã,gối đỡ lk vào cột) => chiều dài gối đỡ

-Lực H là 2 thành phần lực không sảy ra cùng lúc H1=2149 kg (gây nén)

&H2=3556kg(gây kéo)=> Lực ép Psẽ có 2 giá trị khác nhau không sảy ra cùng lúc => ta chọn giá trị lớn nhất để

=> chọn đường kính bulong:do =20 mm =2 cm=> lỗ đinh d =2.3 cm

=> khoảng cách các bulong ≤ 8d = 18.4 cm => chọn kc các bulong = 5 cm

=> chiều dài sườn gối : ls ≥ 18.4+2*2.3 = 23 cm ,chọn ls =25 cm

Chọn khoảng cách 2 hàng bulong b1 =12 cm => chọn bề rộng sườn gối bs

=> chọn δs =2 cm => bs/δs= 10 < 0.44*SQRT (E/R) =12.04 (thoả )

=> chọn δg = 3 cm

*Tính toán đường hàn liên kết gối đỡ vào cột :Mỗi đường hàn sẽ chịu 1.5

R’=5031 kg

Chọn hh =0.6cm ;Rc

h =1300kg/cm2 => chiều dài đường hàn :

lh≥ 5031/(0.7*0.6*1300) = 9.2 cm=> chiều dài mỗi đường hàn 2 bên gối đỡ :l=10cm

=> gối đỡ có chiều dài lg = 11cm

*Tính toán đường hàn liên kết bản mã vào sườn gối :

-Chiều cao yêu cầu đường hàn:với lh = ls -1=24 cm ;khoảng cách từ lực H đến giữa chiều dài đường hàn e = 0 ;hệ số điều kiện làm việc γ =1 ;β =0.7 ;(Rg)min