ve may dien khong dong bo

... 2 S r I E              2 0 I m 0 1 I Z E     III GIẢN ĐỒ NĂNG LƯỢNG VÀ ĐỒ THỊ VECTƠ CỦA MĐKĐB 1.MÁY LÀM VIỆC Ở CHẾ ĐỘ ĐỘNG CƠ (0 < S < 1) Công suất tác dụng: Động cơ ... m I .x Khe hở càng lớn thì Qm và I0 càng lớn nên cos càng thấp Thường cos 0 , 7 0 , 95 dm   khongtai    2.MÁY LÀM VIỆC Ở CHẾ ĐỘ MÁY PHÁT ( S < 0) s s 1 I m P 2 2 2 1       

Ngày tải lên: 26/07/2014, 21:21

... dụng kỹ thuậtđiều khiển vector thì cần phải biến đổi các biến sang một hệ tọa độ quay dq Hệ tọa độnày có thể tựa theo vector từ thông stator [44, 65, 67, 70] hoặc với vector điện áp lưới[31, ... hệ trục tọa độ tương ứng với các thành phần thứ tự thuận và ngược và được gọi là bộ điều khiển vector dòng đối ngẫu Phương pháp này cũng được đề cập đến trongnhiều tài liệu nghiên cứu khác, chẳng ... BNQDA (crowbar) [15, 58, 61, 68, 77] Điều khiển feedforward điện áp thứ tự ngược [11] Điều khiển vector dòng đối ngẫu [6, 21, 64]] Điều khiển bộ biến đổi 4 nhánh van [7, 38] Sử dụng bộ lọc tích

Ngày tải lên: 16/08/2014, 18:24

... s d ng k thu t đi u khi n vector thì c n ph i bi n đ i các bi n sang m t h t a đ quay dq H t a đ này có th t a theo vector t thông stator [44, 65, 67, 70] ho c v i vector đi n áp l i [31, 49, ... u khi n b bi n đ i 4 nhánh van [7, 38] S d ng b l c tích c c đi u khi n dòng sin [8] i u khi n vector dòng đ i ng u [6, 21, 64]] Trang 17Ch ng 2 Mô hình và c u trúc đi u khi n h th ng phát đi ... mô hình máy đi n không đ ng b ngu n kép và mô hình tr ng thái c a l i trên h tr c t a đ t a theo vector đi n áp l i dq Trên c s các mô hình toán đã có đ xây d ng c u trúc đi u khi n phía máy phát

Ngày tải lên: 16/08/2014, 19:43

... Inox tấm dày 1mm, chân có bánh xe di chuyển • Động cơ quấn 1.5KW– 3pha – 380V điều khiển bằng Inverter • Kích thước bao thùng: Dài 1150mm x Rộng 900mm x Cao 1050mm • Trọng lượng: 200 kg Trang ... cấp: 220V/50Hz - 1pha • Tốc độ quấn điều chỉnh vô cấp từ 0 - 3000 vòng/phút, điều khiển bằng Inverter • Truyền động tự động quay phân độ (chia rãnh) bằng động cơ bước (Stepping motor) • Truyền

Ngày tải lên: 23/07/2015, 07:34

... nguyên lý ñiều chế vector không gian (ðCVTKG) 2.2 MÔ HÌNH TOÁN HỌC PHÍA MÁY PHÁT VÀ PHÍA LƯỚI 2.2.1 Biểu diễn vector không gian các ñại lượng 3 pha Theo lý thuyết ñiều khiển vector, trên mặt ... văn thạc sĩ kỹ thuật Ở trên ñã nhận xét: vector từ thông stator luôn ñứng vuông góc với vector ñiện áp stator Trong tương quan cố ñịnh ñó, việc hướng của vector nào ñược chọn làm hướng tựa cho ... máy ñiện, vector không gian dòng ñiện stator của MDBNK ñược ñịnh nghĩa như sau: ðối với các ñại lượng khác của mạch stator, như ñiện áp stator, từ thông stator ta ñều có thể xây dựng các vector

Ngày tải lên: 09/10/2015, 09:37

... tượng trên người ta chế tạo các thiết bị khởi động cho loại động cơ này Trang 46Một số biện pháp MỞ MAY hay được sử dụng:!a Mở máy bằng phương pháp giảm áp! "  Mở máy bằng phương pháp đổi nối ... thay đổi tần số III MỞ MÁY VÀ ĐIỀU CHỈNH TỐC ĐỘ ĐKĐKĐB Trang 64•  Làm việc với bộ biến tần (Inverter)!•  tốc độ thay đổi theo tần số! Aptomat hoặc contactor Động cơ KĐB b Điều chỉnh tốc độ

Ngày tải lên: 08/09/2016, 21:51

... [22] Bongiorno M (2007), On Control of Grid-connected Voltage Source Converters Mitigation of Voltage Dips and Subsynchronous Resonances, PhD thesis, Chalmers University of Technology [23] Boukhezzar ... optimization”, Energy Conversion and Management, 50, pp 885 - 892 [24] Buja G., andela M C., and Menis R (1999), “A novel direct control scheme for svm inverter-fed induction motor drives”, Proceedings ... (1996), Vector Control and Dynamics of AC Drives, Oxford University Press, USA [64] Ng C.H., Ran L., and Bumby J (2008), “Unbalanced-grid-fault ride-through control for a wind turbine inverter”,

Ngày tải lên: 28/10/2016, 16:17

... định mức máy điện không đồng bộTrang 24Biến hệ toạ độ 1.Vectơ không gian2.Các phép biến đổi toạ độ 3.Sơ đồ chuyển đổi hệ trục toạ độ Trang 25Vectơ không gianTrang 27Công thức tổng quát biến đổi

Ngày tải lên: 12/12/2016, 16:34

... dụng kỹ thuật điều khiển vector thì cần phải biến đổi các biến sang một hệ tọa độ quay dq Hệ tọa độ này có thể tựa theo vector từ thông stator [44, 65, 67, 70] hoặc với vector điện áp lưới [31, ... hình máy điện không đồng bộ nguồn kép và mô hình trạng thái của lưới trên hệ trục tọa độ tựa theo vector điện áp lưới dq Trên cơ sở các mô hình toán đã có để xây dựng cấu trúc điều khiển phía máy ... hệ trục tọa độ tương ứng với các thành phần thứ tự thuận và ngược và được gọi là bộ điều khiển vector dòng đối ngẫu Phương pháp này cũng đư ợc đề cập đến trong nhiều tài liệu nghiên cứu khác,

Ngày tải lên: 14/05/2017, 15:02

... F0 = 0: 0 I I I 0 F F F 0 ' 2 1 0 2 Trang 12CHƯƠNG 8: QUAN HỆ ĐIỆN TỪ TRONG MÁY ĐIỆN KĐB Đồ thị vectơ của MĐ KĐB khi rôto đứng yên Mạch điện thay thế của MĐ KĐB khi ngắn mạch Trang 13CHƯƠNG 8: ... MÁY ĐIỆN KĐB 2.3 Hệ số qui đổi của dây quấn rôto lồng sóc Khi vẽ mạch điện thay thế hay đồ thị vectơ, các tham số bên rôto đều qui đổi về bên stato Các hệ số qui đổi từ rôto sang stato: Đối với

Ngày tải lên: 18/11/2017, 11:29

... connected to power distribution grid These machines do not usually generate reactive power, even consume reactive power, so they generally affect the voltage stability of whole power grid, and ... NETWORKS Trinh Trong Chuong (1) , Truong Viet Anh (2) , Vu Phan Tu (3) (1) Hanoi University of Industry (2) University of Technical Education Ho Chi Minh City (3) VNU-HCM ABSTRACT: There are now ... cause instability in itself it is no longer balanced by the torque to work In this paper, we investigate the voltage stability problem of the asynchronous machine of wind turbines used in power

Ngày tải lên: 12/01/2020, 00:55

... will cause rapid heating of the winding • Therefore, protective devices must be provided to trip the machine from the supply lines or severe damage to stator and rotor ... with smaller diameter wire than the Aux winding main winding, causing the auxiliary winding to have a higher ratio of resitance to reactance than the main winding • The switch auxiliary in the ... solidstate switch centrifugally switch • A or a Main winding Aux winding operated & U representative phase diagram for the motor is shown in the I&f I&c &d Φ &q Φ • The torque-speed M characteristic

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... LUẬN VĂN i : vector không gian dòng điện tổn hao mạch từ i : vector không gian dòng điện mạch từ u : vector không gian điện áp stator u : vector không gian điện áp rotor i : vector không ... tương đối giữa vector không gian từ thông stator và rotor 37 Hình 4.2: Các sector và vector không gian điện áp 38 Hình 4.3: Điều khiển vector không gian từ thông stator theo vector điện áp ... nhau 52 Bảng 6.1: Bảng lựa chọn vector điện áp cho vùng hai phần tư 68 Bảng 6.2: Bảng lựa chọn vector điện áp cho vùng bốn phần tư 68 Bảng 6.3: Bảng lựa chọn vector điện áp theo vận tốc 69

Ngày tải lên: 15/02/2021, 07:43

... xem xét yếu tố bão hòa từ cũng đã được thực hiện với đại lượng vector trong hệ quy chiếu quay dq0 [9] và [11] Phương pháp điều khiển vector động cơ không đồng bộ cũng như máy phát không đồng bộ ... khiển SFOC với từ thông và moment lệnh 34 Hình 4.3: Sơ đồ bộ nghịch lưu nguồn áp 35 Hình 4.4: Vector không gian điện áp 36 Hình 4.5: Phương pháp điều khiển vòng trễ 37 Hình 5.1: Mô phỏng RFOC ... tổn hao sắt từ Yếu tố tổn hao sắt từ làm ảnh hưởng đến độ chính xác của phương pháp điều khiển vector [7] Vì vậy, yêu cầu nghiên cứu một mô hình toán kết hợp yếu tố tổn hao sắt từ và bão hòa

Ngày tải lên: 16/02/2021, 18:47

... NĂNG LƯỢNG - ĐỒ THỊ VECTƠ CỦA MÁY ĐIỆN KĐBCHƯƠNG 5: MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ Trang 28CHƯƠNG 5: MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ5.7 CÁC CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC - GỈAN ĐỒ NĂNG LƯỢNG - ĐỒ THỊ VECTƠ CỦA MÁY ĐIỆN KĐB ... trong động cơ là: Pth = Pđ1+Pt+Pđ2+Pcơ+Pf 5.7 CÁC CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC - GỈAN ĐỒ NĂNG LƯỢNG - ĐỒ THỊ VECTƠ CỦA MÁY ĐIỆN KĐB CHƯƠNG 5: MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ Trang 23a – Dòng điện vào động cơb – Công

Ngày tải lên: 17/02/2021, 22:52

... xem xét yếu tố bão hòa từ cũng đã được thực hiện với đại lượng vector trong hệ quy chiếu quay dq0 [9] và [11] Phương pháp điều khiển vector động cơ không đồng bộ cũng như máy phát không đồng bộ ... khiển SFOC với từ thông và moment lệnh 34 Hình 4.3: Sơ đồ bộ nghịch lưu nguồn áp 35 Hình 4.4: Vector không gian điện áp 36 Hình 4.5: Phương pháp điều khiển vòng trễ 37 Hình 5.1: Mô phỏng RFOC ... tổn hao sắt từ Yếu tố tổn hao sắt từ làm ảnh hưởng đến độ chính xác của phương pháp điều khiển vector [7] Vì vậy, yêu cầu nghiên cứu một mô hình toán kết hợp yếu tố tổn hao sắt từ và bão hòa

Ngày tải lên: 09/03/2021, 00:03

... dụng kỹ thuật điều khiển vector thì cần phải biến đổi các biến sang một hệ tọa độ quay dq Hệ tọa độ này có thể tựa theo vector từ thông stator [44, 65, 67, 70] hoặc với vector điện áp lưới [31, ... hình máy điện không đồng bộ nguồn kép và mô hình trạng thái của lưới trên hệ trục tọa độ tựa theo vector điện áp lưới dq Trên cơ sở các mô hình toán đã có để xây dựng cấu trúc điều khiển phía máy ... hệ trục tọa độ tương ứng với các thành phần thứ tự thuận và ngược và được gọi là bộ điều khiển vector dòng đối ngẫu Phương pháp này cũng đư ợc đề cập đến trong nhiều tài liệu nghiên cứu khác,

Ngày tải lên: 09/03/2021, 20:41

... dụng kỹ thuật điều khiển vector thì cần phải biến đổi các biến sang một hệ tọa độ quay dq Hệ tọa độ này có thể tựa theo vector từ thông stator [44, 65, 67, 70] hoặc với vector điện áp lưới [31, ... hình máy điện không đồng bộ nguồn kép và mô hình trạng thái của lưới trên hệ trục tọa độ tựa theo vector điện áp lưới dq Trên cơ sở các mô hình toán đã có để xây dựng cấu trúc điều khiển phía máy ... hệ trục tọa độ tương ứng với các thành phần thứ tự thuận và ngược và được gọi là bộ điều khiển vector dòng đối ngẫu Phương pháp này cũng đư ợc đề cập đến trong nhiều tài liệu nghiên cứu khác,

Ngày tải lên: 24/03/2021, 18:48