BÀI TẬP ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT

BÀI TẬP ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT... ở bán kỳ dương của nguồn Us thì diot phân cực thuận... mạch chỉnh lưu cầu một pha tải R... mạch chỉnh lưu nguồn ba pha 1.Mạch chỉnh lưu tia ba pha tải R... D

BÀI TẬP ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT

π ω

ω π

π

m m

tb

U t

) ( ) ( 2

1

0

m rms

U t d t d t Sin U

s I U

P S

ở bán kỳ dương của nguồn Us thì diot phân cực thuận theo định luật Kirrhoft 2, ta có:

dt

t di L t Ri t

Um = sin( ω ) = ( ) + ( )

Giải phương trình trên ta được:

τθ

0 sin(

1

t d t i

d rms

s I U

P S

5 mạch chỉnh lưu bán kỳ một pha tải RLE

t di L t Ri t

Sin

U m (ω )= (ω )+ (ω )+

θωαθ

E t

Sin

Xác định A, cho ωt=0 vào biểu thức

ωτ

αθ

R

E Z

π ( ) ( )

2

1 2

t d t i

π ( ) ( )

2

1

t d t i

s I U

P S

Trị trung bình điện áp trên tải

= π

πωω

π 0

2)

0

rms

U t d t u

π

Trị hiệu dụng dòng trên tải

2

2 2

Điện áp ngược trên diot bằng 2Um

7 mạch chỉnh lưu cầu một pha tải R

Một số công thức cơ bản:

= π

πωω

π 0

2

[ ]

2)()(1

0

m rms

U t d t U

.4

2 2

R U R U I

8.mạch chỉnh lưu cầu tải RL

Giả sử L=∞ để dòng điện tải liên tục và phẳngĐiện áp trung bình trên tải

2 2

.

2

tb tb

D

rms

I I

Giả sử L=∞ để dòng điện tải liên tục và phẳngDòng trung bình qua tải

R

E U R

E

U

I

m tb

.

2

tb tb

D

rms

I I

II mạch chỉnh lưu nguồn ba pha

1.Mạch chỉnh lưu tia ba pha tải R

3 π

π

U t

d t Sin U

Công suất tiêu thụ trên tải

.2

3 π

π

U t

d t Sin U

Dòng Điện trung bình trên tải

3 π

π

U t

d t Sin U

2 3

6 π

π

U t

d t Sin U

6 π

π

U t

d t Sin U

6 π

π

U t

d t Sin U

Điện áp ngược diot phải chịu là

Dòng Điện trung bình trên tải

tb

tb

I U

U

U max =

Trị trung bình dòng qua tải

)1

π

αω

ωπ

π

α

2 2

1 ) 1 ( 2 )

( 2

ωτ ω

θα

θωα

e Sin

Z

U

A

e A t

Sin Z

U

i

m

t m

)

(

.)(.0

Thay A vào phương trình, ta được:

( ) (

( ) (

θαθ

2)

(.2

πωωπ

β

α

Cos Cos

U t d t Sin U

) (

ω β

α

ταββ

απ

ωω

π

t m

t m

R

E Cos Cos

U t d e A R

E t Sin U

−

2)

.)

(.(

= β

α

ωω

4.mạch chỉnh lưu hai nửa chu kỳ tải R

Trị trung bình điện áp trên tải

∫ = +

= π

α

απ

ωω

π ( ) (1 )

1

Cos

U t d t Sin

αω

ωπ

π

22

2

1)

()(

R

U t d t Sin R

2)

(

1

Cos

U t d t Sin U

U

tb = = 2

Điện áp ngược cực đại đạt lên mỗi thyristor 2Um

Trị hiệu dụng dòng điện trên tải

π ( ) ( )

t d t Sin R

Dòng điện trung bình

) ( ) (

.

2 2

αθπθα

=

R

E Cos

ϕθπ

2

αµ

Điện áp trung bình trên tải

= π

α

απ

ωω

π ( ) (1 )

1

Cos

U t d t Sin U

αω

ωπ

π

22

2

1)

()(

R

U t d t Sin R

Giả sử L=∞ để dòng điện tải liên tục và phẳng

Phương trình mạch tải

t d

di X Ri t

I

I

d d

RI

U

di

X t d i

R t d t Sin U

π ω ω

1

2

I

t d I t

d i

ωπ

2

2

αµ

Vì tải có điện cảm L nên thực tế id là dòng liên tục

Id=id

giả sử T1 và T2 dẫn cho dòng qua tải ta có phương trình

L d

Lấy tích phân hai vế từ α→α+π và chia cho π, ta có

dd t E d t X di i

R t d t Sin U

π

ω π

ω π

ω ω π

π α α

π

α

α

π α α

2

1.Mạch chỉnh lưu tia ba pha tải R

Điện áp trung bình trên tải

απ

ωωπ

d t Sin U

.2

Một số công thức cơ bản

Điện áp trung bình trên tải

απ

ωωπ

d t Sin U

2

.63

.2

Công suất tiêu thụ trên tải

Điện áp trung bình trên tải

απ

ωωπ

d t Sin U

2

.63

.2

Điện áp ngược cực đại đặt lên mỗi T UT=Um

Dòng trung bình qua mỗi T

I

U

pf

rms rms

Điện áp trung bình trên tải

απ

ω

πωπ

d t

Sin U

6( 32

Công suất tiêu thụ trên tải

ω

πωπ

d t

Sin U

6( 32

Một số công thức cơ bản

Giả sử L=∞ để dòng điện tải liên tục và phẳngĐiện áp trung bình trên tải

απ

ω

πωπ

d t

Sin U

6( 32

Điện áp ngược cực đại đặt lên mỗi T UT=Um

Dòng trung bình qua mỗi T

U

pf

rms rms

1)(

T

V

Tỉ số điều chế

(3.2)

f

t T

t t

II.Bộ chuyển đổi Buck (step-down)

Các giả thiết khi phân tích mạch Buck:

-Mạch làm việc ở trạng thái xác lập

-Dòng qua cuận dây là liên tục và luôn dương

-Giá trị của C là rất lớn và điện áp đầu ra là không đổi

-Chu kỳ chuyển mạch là T, thời gian công tắc đóng là DT và mở là (1-D)T

-Các thành phần của mạch là lý tưởng

Bộ chuyển đổi Buck được biểu diễn

1.Phân tích mạch khi K đóng

Khi K đóng thì diot bị khóa do phân cực ngược và mạch được vẽ lại

Bộ chuyển đổi Buch khi K đóng

Điện áp qua cuộn dây L là

(3.3)

0

dt

di L V V

0

L

V V dt

di L = s −

Bởi vì tốc độ biến thiên của dòng điện là hằng số, do đó dòng điện tăng tuyến tính trong suất thời gian K đóng Độ thay đổi dòng điện qua cuộn dây được tính như sau.

(3.5)

0

L

V V DT

i t

i dt

)

L

V V

0

dt

di L V

L =− =

Suy ra:

(3.8)

(3.10) )

1)

i (

)

( ∆i L closed+ ∆ L open =

Suy ra.

(3.12) 0)1(

V = s

Từ phương trình này thấy rằng Điện áp đầu ra luôn nhỏ hơn điện áp đầu vào, và điện áp đầu ra chỉ phụ thuộc vào điện áp đầu vào và tỷ số điều chế D do đó bộ buck là bộ giảm áp.

Dòng điện trung bình qua quận dây phải bằng với dòng điện trung bình qua điện trở tải

Do đó, dòng trung bình qua C phải bằng không ở xác lập.

(3.14)

11)

1(2

1

0 0

max = +∆ = +  − =  + −Lf 

D R

V T D L

V R

V i

I

L

(3.16) 2

11)

1(2

1

0 0

min = −∆ = −  − =  − −Lf 

D R

V T D L

V R

V i I

(3.17) 2

11

0

min = = − −Lf 

D R

I

Suy ra

(3.18) 2

) 1

(

min

R D

(3.19) 2

Để đảm bảo dòng điện qua cuộn dây là liên tục thì dòng thực tế người ta thường cho giá trị của L lớn hơn so với Lmin (thường 1,25 lần Lmin) trong thiết kế của bộ chuyển đổi Buck, sự thay đổi đỉnh trong dòng qua cuộn dây thì thường được dùng như một tiêu chuẩn thiết kế phương trình (3.10) để xác định giá trị của L như sau:

(3.20) )1(

0 0

0

Lf

D V D Lf

V V DT L

0 0

f i

D V D f

Theo định luật bảo toàn năng lượng : công suất trung bình cung cấp

bởi nguồn phải bằng với công suất trung bình tiêu thụ trên tải

(3.22)

0

P

P s =

(3.23)

.I V0 I0

V s s =

(3.24)

3.Độ nhấp nhô điện áp đầu ra

Trong quá trình phân tích, giá trị điện dung C được giả thiết là rất lớn để giữ cho

điện áp đầu ra là hằng số Tuy nhiên trong thực tế rất khó để đảm bảo điện áp

đầu ra là một hằng, nó phải có một độ nhấp nhô nào đó Độ nhấp nhô điện áp

đầu ra được tính toán dựa vào mối liên hệ dòng – áp của điện dung C, Dòng điện

qua điện dung C là:

(3.25)

(3.26)

.V0

C

Q=

(3.27)

)1()

0

CLf

D V

T D CL

1

2 0

III.Bộ chuyển đổi DC-DC Boost

Các giả thiết khi phân tích mạch Boost:

- Mạch làm việc ở trạng thái xác lập

- Dòng qua cuộn dây là liên tục và luôn dương

- Giá trị của C là rất l ớn và điện áp đầu ra là không đổi

- Chu kỳ chuyển mạch là T, thời gian công tắc đóng là DT và mở là (1-D)T

(3.36) )

(

L

DT V

0

dt

di L V

1)(

(

)

( ∆i L close+ ∆i L open =

Thay vào và giải ra ta tìm được V0 như sau :

(3.41) 0)1)(

1

(D+ −D −V0 −D =

V s

(3.43)

2 0 0

0

R

V I

V

P out = =

Và công suất đầu vào là:

(3.45) s s L

) 1 /(

2 2

2

D

V R

D V

1

(

0 0

2 0 2

s s

s

L

V

I V R V

V R

)1(

DT V R D

V i

(3.49) 2

)1(

max

L

DT V R D

V i

)1

2)

1

D V L

DT V

)1

(

)

(

2 min

R D D

(3.53) 2

)1

( 2

min

f

R D

D

Độ nhấp nhô điện áp đầu ra (Vpeak-peak) có thể tính từ dạng sóng dòng điện qua tụ như sau:

(3.54)

(3.56)

IV.Bộ chuyển đổi Buck-Boost

Các giá thiết kh phân tích mạch Buck-Boost:

- Mạch làm việc ở trạng thái xác lập

- Dòng qua cuộn dây là liên tục và luôn dương

- Giá trị của C là rất l ớn và điện áp đầu ra là không đổi

- Chu kỳ chuyển mạch là T, thời gian công tắc đóng là DT và mở là (1-D)T

- Các thành phần của mạch là lý tưởng

+ Khi công tắc đóng:

Khi công tắc đóng điện áp qua cuộn dây là:

(3.57)

(3.62)

1)

1( 0  − =

V

D

s +

=

Phương trình (3.67) chứng tỏ rằng: điện áp đầu ra ngược dấu với điện áp đầu vào, biên độ của điện áp đầu

ra có thể nhỏ hơn hoặc lớn hơn điện áp đầu vào tuỳ thuộc vào tỷ số điều chế D Nếu D>0,5 thì điện áp đầu ra lớn hơn điện áp đầu vào Nếu D<0,5 thì điện áp đầu ra nhỏ hơn điện áp đầu vào Các dạng sóng của

bộ chuyển đổi Buck-Boost được biểu diễn như hình

Công suất tiêu thụ bởi tải bằng với công suất phát của nguồn

(3.68)

(3.69)

1(

D V D

V

P RD

V

V

s s

(3.74) 2

.)1(

D V i

.)1(

D V i

.)1

( 2

min

R D

Lf = −

Hay

(3.77) 2

.)

Trong đó f là tần số chuyển mạch

+ Độ nhấp nhô điện áp đầu ra

Dựa vào dạng sóng dòng điện qua tụ C ta có:

(3.78)

0 0

0

RCf

D V RC

V.Bộ chuyển đổi C’uk

Các giả thiết khi phân tích mạch C’uk:

+ Các cuộn dây là rất l ớn và các dòng điện qua chúng là hằng số

+ Các tụ điện là rất l ớn và điện áp qua nó là hằng số

+ Mạch hoạt động ở xác lập, tức là các dạng sóng òng điện và điện áp là tuần hoàn+ Tỷ số điều chế là D, công tắc đóng trong thời gian DT và mở trong thời gian (1-D)T+ Công tắc và diode là lý tưởng

Điện áp trung bình qua C1 được tính dựa vào định luật Kirrhofp cho vòng ngoài cùng Điện áp trung bình qua L ở trạng thái xác lập là bằng không Ta có

(3.81)

(i C1 closed =−I L2

Khi công tắc mở dòng trong L1 và L2 tác động mạnh lên diode ON Dòng trong C1 là:

(3.83)

)

(i C1 open =I L1

Công suất tiêu thụ bởi tải bằng với công suất phát bởi nguồn

(3.84)

−I L DT I L D T

Hoặc

(3.87)

0

P

P s =

(3.89)

L1 0 L2

V =−

(3.90)

(3.92) 8

1

2 2

2

0

0

f C

)1(

1 1

1 1

Hoặc

(3.94)

Độ dao động dòng điện qua cuộn dây có thể được tính toán bằng cách kiểm tra điện áp qua cuộn dây trong trường hợp công tắc đóng Điện áp qua L1 với công tắc đóng là

(3.95) 1

1

1

dt

di L

1 1

1

f L

D V L

2 0

0

2

dt

di L V V V

V

s s

Độ thay đổi trong iL2

(3.99)

2 2

2

f L

D V L

2

)1

(3.101)

2

)1

B.BÀI TẬP

CHƯƠNG 1

Bài 1: Cho mạch chỉnh lưu bán kỳ nguồn 1pha không điều khiển tải R có biểu thức điện áp nguồn là u(t) = 311sin(314t) V và tải R = 15Ω Xác định:

a) Trị trung bình dòng qua tải

b) Trị hiệu dụng dòng qua tải

c) Công suất tiêu thụ bởi tải

d) Hệ số công suất của mạch

a, trị trung bình điền áp trên tải:

) ( sin 2

1

0

t td

) ( ) ( 2

U t

d t Sin U U

π

ω ω

π

Trị hiệu dụng dòng ddienj qua tải

A 37 , 10 15

5 ,

5 ,

7 , 0 37 , 10 220

P S

c) Điện áp trung bình trên diod

d) Phần trăm sụt áp khi mang tải so với lúc khi không tải

AV

=+

=

=

=

ππ

m

tb

U

U

A 1 , 0 1020

65,162230100

rms rms

s

U

U U

U

Bài 3: Bài 3 Cho mạch chỉnh lưu bán kỳ nguồn 1pha không điều khiển tải RL với R = 12 Ω và L = 12 mH Trị hiệu dụng điện áp nguồn là 120V, f=50Hz

a) Xác định biểu thức dòng điện tức thời qua tải

b) Trị trung bình dòng qua tải

c) Công suất tiêu thụ bởi tải

d) Hệ số công suất của mạch

100

200

UD

Theo định luật kirrhoft 2, ta có.

dt

t di L t Ri t

Um = sin( ω ) = ( ) + ( )

Giải phương trình ta được

τθ

= +

= R2 ( ω L )2 122 ( 2 π 50 0 , 012 )2 12 , 58

Z

304 , 0 12

012 , 0 100

θ

R L

314 , 0 12

012 , 0

0 sin(

= 9 , 54 sin( 0 , 304 ) 28 , 14 − 0 t )

i

Đặt β = ωt

)

304 , 0 sin(

) 304 , 0 sin(

,28)304,0sin(

−

t d e

,28)304,0sin(

54,92

1 3,44

0

2 314 , 0

1055,

a) Các trị trung bình của điện áp đầu ra và dòng điện đầu ra

b) Trị trung bình và trị hiệu dụng của dòng qua diod

c) Trị hiệu dụng của dòng nguồn và dòng tải và hệ số công suất

a,

V4402220

10.22

2 2

=

× +

= +

= R2 (Lω) 2 10 2 ( 0 , 075 100π) 2 25 , 6

Z

V4,3392

240 =

=

m

U

17 , 1 10

075 0 100

075 0

63 ,

Sin t

i

ωω

ω

−+

63 ,

6

)

(

ββ

ω

−+

10 ) 17 , 1 (

63 , 6 2

1 3,2

3 ,

0

36 ,

V168,76,2528,0

10)17,1(63,62

Công suất tiêu thụ bởi nguồn E

W881000,88

8 ,

a,

V 180 2

200 2

2 ) ( sin 1

tb

U t

td

U U

b,

A1810

180U

P= tb×I tb = × =

d,

V 200

e,

A2010

8 100 2

4

2 2

a,

V 180 2 200

=

ππ

=

× +

= +

= R2 (Lω) 2 2 2 ( 0 , 01 100π) 2 3 , 72

Z

V2401202

01 0 100

01 0

57 , 13 , 94 40 )

1 (

5 , 64

)

(

t

e t

Sin t

i

ωω

ω

−+

) 1 (

5 , 64

)

(

ββ

ω

−+

, 94 40 ) 1 (

5 , 64 2

1 3,64

34 ,

0

57 ,

W101680

7,12

,9440)1(5,642

công suất tiêu thụ bởi tải

W 882 2 21

Bài 9:

V7,1692120

A 2 , 4 2 18

2002

2 = =

= s−rms

U

4 , 141

a,

V 3 , 257 2

220 6 3 2

U

b,

A73,1510

1003,257

d

c, điện áp ngược lớn nhất mà Diot phải chịu là:

V9,53822203

3U m = × =

d,

A24,53

73,15

73 , 15

g,

676,03

73,152203

73,152

22063

33

2

63

d

d rms

rms s

d d

I U

I U I

U

I U

pf

bài 12:

a,

V 3 , 257 2

220 6 3 2

U

b,

A73,710

1803,257

d

c, điện áp ngược lớn nhất mà Diot phải chịu là:

V9,53822203

3U m = × =

d,

A58,23

73,7

73 , 7

73,72203

73,72

22063

33

2

63

d

d rms

rms s

d d

I U

I U I

U

I U

pf

bài 13:

a,

V 8 , 467 200 6 3 6

U

A78,4110

508,467

3U m = × =

c,

A143

78,41

78 , 41

e,

676,03

78,412003

78,412

20063

33

2

63

d

d rms

rms s

d d

I U

I U I

U

I U

pf

bài 14:

a,

V 8 , 467 200 6 3 6

3 2 = × =

=

ππ

U

1508,467

3U m = × =

c,

A6,103

78,31

78 , 31

78,312003

78,312

20063

33

2

63

d

d rms

rms s

d d

I U

I U I

U

I U

π 2 cos 12

m tb

U t td Sin U U

( ) α

ππ

αω

ωπ

π

α

2 2

1 1

2 2

Sin

U t d t Sin U

16/1100.2

21202

2

11

πα

ππ

π 2 cos 12

m tb

U t td Sin U U

ππ

αω

ωπ

π

α

2 2

1 1

2 2

Sin

U t d t Sin U

13/1100.2

21202

2

11

πα

ππ

α

Sin Sin

9 , 57

π 2 cos 12

m tb

U t td Sin U U

ππ

αω

ωπ

π

α

2 2

1 1

2 2

Sin

U t d t Sin U

12/1100.2

21202

2

11

πα

ππ

= I R

5 , 0 120 6 , 0

π 2 cos 12

m tb

U t td Sin U U

ππ

αω

ωπ

π

α

2 2

1 1

2 2

Sin

U t d t Sin U

2.22

13/21100.2

21202

2

11

πα

ππ

α

Sin Sin

Bài 2:

= +

= +

= R2 (ωL) 2 20 2 ( 100π 0 04 ) 2 23 , 6

Z

rad56,020

100.04,0

) 56 , 0 (

Sin t

i

ω

ω ω

74 , 17 ) 56 , 0 (

19

Sin t

i

ω

ω

Đặt

3,69 ⇒ =

=β β

ωt

Suy ra, β>α+π→ liên tục

27V

21202

1

.2

π

ω ω π

ω ω

π U Sin t d t Sin t d t

U tb m

A R

U

I tb

tb = =1,35

W U

I

P= tb tb =1,35.27=36,46

32 , 0 120 37 , 0

= +

= +

= R2 (Lω) 2 2 2 ( 0 , 02 120π) 2 7 , 8

Z

rad31,12

120.02,0

R

E t

Sin Z

U

t

i

−+

50 ) 31 , 1 (

75 ,

Sin t

i

ω

ω ω

−+

7 7 , 3

14 , 75 50 ) 31 , 1 (

75 ,

Sin t

i

ω

ω ω

−+

=β β

ωt

Suy ra, β<α+π không liên tục

(21,75 ( 1,31) 50 75,14 ) 3,94A2

6

7 7 ,

I

P= rms2 = 3 , 94 2 2 = 7 , 88

A 22 , 2

14 , 75 50 ) 31 , 1 ( 75 , 21

2

1 3,69

6

7 7 ,

Đặt

73,47A

47 , 73 50 ) 31 , 1 (

75 ,

Sin t

i

ω

ω ω

−+

=β β

ωt

Suy ra, β<α+π không liên tục

(21,75 ( 1,31) 50 73,47 ) 3,43A2

3

7 7 ,

I

P= rms2 = 3 , 43 2 2 = 23 , 55

A 85 , 1

47 , 73 50 ) 31 , 1 ( 75 , 21

2

1 3 , 33

3

7 7 ,

W7,184100.22

34 , 67 50 ) 31 , 1 (

75 ,

Sin t

i

ω

ω ω

−+

=β β

ωt

Suy ra, β<α+π không liên tục

(21,75 ( 1,31) 50 67,34 ) 1,78A2

2

7 7 ,

W R

I

P= rms2 = 1 , 78 2 2 = 6 , 33

A 81 , 0

34 , 67 50 ) 31 , 1 ( 75 , 21

2

1 3,16

2

7 7 ,

(2200)1

(

1

=+

=+

=

πωωπ

π

α

Cos Cos

U t d t Sin

U

m

tb

) 6 2 ( 2

6 2

=

π

ππ

(2120)1

(

1

=+

=+

=

πωωπ

π

α

Cos Cos

U t d t Sin

22,92

) 4 2 ( 2

4 2

=

π

ππ

04 , 85

107,8rad

απ

απ

= =

=I R

U tb tb

W5,18775.5,2

=I tb U tb

P

A45,44

)88.1.2(2

88,12

1

=+

−

=

ππ

Sin R

U

rms

Bài 7:

Ω

= +

= +

= R2 (ωL) 2 25 2 ( 100π 0 05 ) 2 29 , 52

Z

rad56,025

100.05,0

63 , 0

) 56 , 0 (

52 , 29

2 120

) (

)

(

t

t m

e A t

Sin

Ae t

Sin Z

ω

θ ω ω

48 , 0 ) 56 , 0 (

75

Sin t

.21202

1

.2

π α α

ωωπ

ωω

π U Sin t d t Sin t d t

A58,152,29

78,

=I tb U tb

P

Bài 8:

= +

= +

= R2 (ωL) 2 12 2 ( 100π 0 01 ) 2 12 , 4

Z

rad256,012

100.01,0

R

E t

Sin Z

U

t

i

−+

) 256 , 0 (

4 , 12

2 120

)

(

t

Ae t

Sin t

i

ω

ω ω

Đặt

-0,08A

rad15,1

4 , 12

2 120

)

(

t

e t

Sin t

=β β

ωt

Xét α+αmin>β không liên tục

(13 , 68 ( 0 , 256) 4 0 , 08 ) 4 , 23 A 2

08 , 0 4 ) 256 , 0 ( 4

= =

=I E

P E tb

42 , 0 120 23 , 4

7 , 214

Với

rad

= +

= R2 (ωL) 2 25 2 ( 100π 0 05 ) 2 29 , 5

Z

rad56,025

100.05,0

56 , 0 (

5 , 29

2 240

)

(

t

Ae t

Sin t

i

ω

ω ω

−

+

−

=

5,12A rad

12 , 5 ) 56 , 0 (

5 , 11 )

(

t

e t

Sin t

i

ω

ω ω

−+

.2240

1

=

=

=

π π π

π α α

ωωπ

ωω

π U Sin t d t Sin t d t

8,34A25

7,208

220.632

63

.2

απ

ωωπ

U t

d t Sin U

TH1: (E +-)

A865,210

10065,128

=I tb U tb

P

A955,03

865,2

2

2 3

2

2 3

10065,128

,128.865,22

=I tb U tb

P

A62,73

865,

865,22

2

2 3

2

2 3

220.632

63

.32

ωωπ

U t

d t Sin U

TH1: (E +-)

A73,1510

1003,257

,257.73,15

=I tb U tb

P

A24,53

73,

273,153

3

3

2 3

.63

3

2

2 2

Cos Cos

I U

I U I

tb

tb

TH2: (E-+)

A73,3510

1003,257

,257.73,37

=I tb U tb

P

A91,113

73,

273,353

3

3

2 3

.63

3

2

2 2

Cos Cos

I U

I U I

tb

tb

Bài 13: