BÁO CÁO BẢO VỆ RƠLE TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN

Sự phát triển của hệ thống năng lượng hiện đại được phản ánh rõ nhất qua sự phát triển của thiết kế máy biến áp. Điều đó làm nên sự đa dạng trong kích thước của MBA, công suất có thể từ vài kVA lên đến vài trăm MVA và được ứng dụng cho những mục đích khác nhau. Sự xem xét về vấn đề bảo vệ MBA thay đổi theo từng ứng dụng và mức độ quan trọng khác nhau của MBA. Để giảm thiểu hiệu ứng của ứng suất nhiệt và lực điện, chúng ta cần phải tối thiểu hóa thời gian xử lý sự cố trong MBA. MBA phân phối nhỏ có thể được bảo vệ khá đảm bảo cả về phương diện kỹ thuật lẫn kinh tế bằng cách sử dụng cầu chì và rơle quá dòng. Điều đó làm cho mức độ bảo vệ sự cố thời gian trễ phụ thuộc vào yêu cầu của các thiết bị phía sau. Tuy nhiên, sự cố thời gian trễ là không thể chấp nhận ở các máy biến áp lớn hơn được sử dụng trong phân phối, truyền tải và sản xuất điện do yêu cấu về vận hành, sự ổn định của hệ thống cũng như chi phí sửa chữa và tổn thất do thời gian mất điện.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA TP.HCM

KHOA ĐIỆN – ĐIỆN TỬ

BÁO CÁO BẢO VỆ RƠLE TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN

cuộn dây và phát tuyến Lõi thép

Sự xem xét về vấn đề bảo vệ MBA thay đổi theo từng ứng dụng và mức độ quan trọng khác nhau của MBA Để giảm thiểu hiệu ứng của ứng suất nhiệt và lực điện, chúng

ta cần phải tối thiểu hóa thời gian xử lý sự cố trong MBA MBA phân phối nhỏ có thể được bảo vệ khá đảm bảo cả về phương diện kỹ thuật lẫn kinh tế bằng cách sử dụng cầu chì và rơle quá dòng Điều đó làm cho mức độ bảo vệ sự cố thời gian trễ phụ thuộc vào yêu cầu của các thiết bị phía sau Tuy nhiên, sự cố thời gian trễ là không thể chấp nhận ở các máy biến áp lớn hơn được sử dụng trong phân phối, truyền tải và sản xuất điện do yêu cấu về vận hành, sự ổn định của hệ thống cũng như chi phí sửa chữa và tổn thất do thời gian mất điện

Sự cố MBA thông thường được phân thành 6 loại

a Sự cố trong cuộn dây và ngõ ra/vào của MBA

b Sự cố trong lõi thép

c Sự cố trong thùng chứa MBA và các phụ kiện khác của MBA

d Sự cố bộ chuyển nấc dưới tải - On Load Tap Changer (OLTC)

e Điều kiện vận hành không bình thường

f Sự cố kéo dài và không được xử lý bên ngoài

Đối với những loại sự cố có nguồn gốc từ chính MBA, tỉ lệ sự cố do mỗi nguyên nhân phía trên được trình bày trong Hình 15.1

100 9

0 8

0

70 6

0

50 4

2.Sự cố trong cuộn dây MBA

Sự cố trong cuộn dây MBA được quyết định bởi những yếu tố sau

Trở kháng nguồn

Trở kháng trung tính nối đất

Điện kháng rò của MBA

Điện áp sự cố

Cách đấu các cuộn dây

Một vài trường hợp khác nhau được thực nghiệm sau đây

kháng

Dòng điện sự cố chạm đất trong cuộn dây phụ thuộc vào trở kháng nối đất và tỉ lệ với khoảng cách từ điểm sự cố tới điểm trung tính, vì rằng điện áp sự cố tỉ lệ trực tiếp với khoảng cách này

Đối với một sự cố ở cuộn thứ cấp, dòng điện ở cuộn sơ cấp sẽ phụ thuộc vào tỉ số vòng dây giữa cuộn sơ cấp và thứ cấp sau khi bị ngắn mạch

Dòng điện phía sơ cấp cũng sẽ biến đổi theo vị trí của sự cố, vì vậy dòng sự cố bên phía sơ cấp MBA tỉ lệ với bình phương tỉ số vòng dây bị ngắn mạch Hiện tượng được trình bày trong hình 15.2 Sự cố xảy ra ở 1/3 đầu cuộn dây thứ cấp gây nên một dòng điện rất nhỏ bên phía sơ cấp, điều đó khiến cho việc phát hiện sự cố sử dụng dòng điện bên phía

sơ cấp khó khăn

2.2 Cuộn dây đấu sao với điểm trung tính nối đất trực tiếp

Dòng sự cố được quyết định phần lớn bởi điện kháng rò trong cuộn dây, thông số mà thay đổi một cách phức tạp so với vị trí sự cố Điện áp biến đổi tại điểm sự cố cũng là một thông số quan trọng, như trong trường hợp nối đất thông qua trở kháng Đối với sự cố xảy ra gần đầu trung tính của cuộn dây, điện kháng sẽ rất nhỏ, dẫn đến dòng điện cực kỳ lớn Sự thay đổi của dòng sự cố theo vị trí sự cố được thể hiện trong hình 15.3 Đối với sự cố bên cuộn thứ cấp, dòng điện sự cố bên cuôn sơ cấp được xác định bởi tỉ số máy biến áp Khi mà dòng sự cố bên cuộn thứ cấp ở mức cao trên suốt cuộn dây thì dòng sự cố bên phía sơ cấp lớn

ở phần lớn các điểm dọc theo cuộn dây

2.3 Cuộn dây đấu tam giác

Không có điểm nào trên cuộn dây đấu tam giác vận hành với thấp hơn 50% điện áp pha Vì vậy biên độ dòng sự cố thấp hơn so với cuộn dây đấu sao Giá trị thực tế dòng sự cố vẫn phụ thộc vào phương pháp nối đất; nên nhớ rằng trở kháng của một cuộn dây đấu tam giác là đặc biệt cao so với dòng sự cố Trở kháng được mong đợi ở mức 25% đến 50% dựa trên định mức MBA, bất kể dòng đi qua trong điều kiện cân bằng bình thường Trong trường hợp điện áp so với đất trước sự cố tại điểm này bằng một nửa điện áp pha , dòng điện sự cố chạm đất có thể nhỏ hơn dòng định

100 10

Fault current in short circuited turns

Primary input current

0 5 10 15 20 25

mức nếu trở kháng nguồn hoặc trở kháng nối đất là đáng kể Dòng điện sẽ

đi theo sự cố mỗi bên qua 2 nửa cuộn dây, và sẽ được chia ra bởi 2 pha của hệ thống Dẫn đến dòng điện pha thấp, làm cho việc đưa ra phương

án bảo vệ khó khăn

Chạm giữa các pha trong máy biến áp hiếm khi xảy ra Nhưng một khi xảy ra sẽ tạo nên một dòng điện đáng kể nếu so sánh với dòng chạm đất đã phân tích ở phần 2.2

Trong máy biến áp điện áp thấp, việc hỏng cách điện giữa các vòng dây thì khó xảy ra trừ khi có lực cơ học tác động vào cuộn dây, ngắn mạch bên ngoài có thể làm hư hại cách điện, hoặc dầu cách điện (nếu dung) có thể bị ẩm

Một máy biến áp điện áp cao kết nối với một đường dây trên cao phải chịu các xung điện áp dốc, sinh ra bởi sét đánh, sự cố hoặc các thao tác đóng ngắt Một sóng đường dây, thông thường lớn hơn vài lần so với điện áp định mức, sẽ tập trung chủ yếu vào các vòng cuối của cuộn dây do tần số quy đổi của đầu sóng Hiện tương cộng hưởng ở một phần cuộn dây tạo nên điện áp cao gấp 20 lần định mức có thể xảy ra Cách điện giữa các vòng dây ở cuối cuộn có thể được gia cố, nhưng không thể tăng một cách

tỉ lệ theo trở kháng nối đất, thứ mà có giá trị tương đối lớn Sự đánh thủng lớp cách điện giữa các vòng dây vì vậy mà dễ xảy ra hơn đối với máy biến

áp điện áp cao Tiến trình tiếp theo của sự cố, nếu không được phát hiện sớm, có thể phá hủy bằng chứng của nguyên nhân gây ra sự cố thật sự

Ngắn mạch ở một vài vòng dây có thể gây ra dòng điện rất lớn ở các vòng bị ngắn mạch nhưng dòng điện chạy qua toàn bộ cuộn dây lại rất nhỏ do tỉ số rất lớn giữa toàn bộ cuộn dây và các vòng bị ngắn mạch Hình 15.4 mô tả dữ liệu của một máy biến áp tiêu chuẩn với 3.25% trở kháng với những vòng ngắn mạch nằm đối xứng ở trung tâm cuôn dây

2.6 Chạm ở lõi thép

Một cầu dẫn qua các cơ cấu nhiều lớp của lõi thép có thể tạo ra dòng xoáy đủ lớn

để gây ra quá nhiệt MBA một cách trầm trọng Vì vậy bulông để kẹp các lá thép lại với nhau luôn luôn được cách điện để tránh sự cố này Ở những phần mà cách điện giữa các lá thép bị hư hại, nhiệt sinh ra có thể đủ để làm hỏng các cuộn dây

Phần tổn hao lõi thêm vào mặc dù gây ra nhiệt nhưng không làm thay đổi đáng

kể dòng điện, vì vậy khó có thể phát hiện sự cố này này bằng cách thông thường Tuy nhiên nó cần được xử lý trước khi gây ra một sự cố lớn hơn Trong MBA dầu, nhiệt sinh ra từ lõi thép đủ để làm hỏng cách điện giữa các vòng dây cũng

đủ làm dầu giãn nở, đẩy khí ra khỏi van và kích hoạt được rơle

Mất mát dầu do rò rỉ thùng máy biến áp cuối cùng có thể sinh ra một điều kiện rất nguy hiểm, không chỉ bởi sự giảm cách điện giữa các vòng dây mà còn do quá nhiệt do mất chất làm mát

Quá nhiệt cũng có thể do MBA hoạt động quá tải kéo dài, kẹt ống dẫn làm mát do dầu bị cặn hoặc do sự cố của hệ thống làm mát cưỡng bức, nếu được trang bị

Nguồn gốc của tình trạng hoạt động không bình thương của MBA là:

Hằng số thời gian làm mát tự nhiên của MBA nằm giữa 2.5 đến 5 giờ Hằng số thời gian ngắn hơn có thể được áp dụng cho MBA có hệ thống làm mát chủ động

2.8.2 Sự cố hệ thống

Ngắn mạch hệ thống sinh ra một tỉ lệ nhiệt tương đối cao của MBA nuôi, tổn hao đồng tăng tỉ lệ với bình phương đơn vị tương đối của dòng ngắn mạch Thời gian điển hình của một ngắn mạch bên ngoài mà MBA có thể chịu đựng được mà không bị tổn hại bởi điện kháng của chính nó được trình bày trong bảng 15.1 IEC 60076 đưa ra các hướng dẫn sâu hơn về mức độ chịu đựng ngắn mạch

Áp lực cao nhất đặt lên cuộn dây là vào chu kỳ đầu tiên của sự cố Khá năng tránh hư hại là một vấn đề của thiết kế MBA

2.8.3 Quá điện áp

Điều kiện quá điện áp có 2 loại

i Sóng điện áp quá độ

ii Tần số công suất quá áp

Sóng điện áp quá độ sinh ra bởi sự cố, đóng ngắt, nhiễu do sét chịu trách nhiệm gây ra chạm giữa các vòng dây như đã nêu ở phần 2.5 Sự quá điện

áp này có thể được giới hạn bằng cách mắc rẽ đầu điện áp cao xuống đất thông qua plain rod gap hoặc thiết bị tản sóng, bao gồm nhiều ngăn khí mắc nối tiếp với một điện trở phi tuyến Thiết bị tản sóng, đối nghịch với rot gap,

có lợi thế trong việc tản công suất dòng điện sau khi tản sóng, đây là cách tránh dẫn tới các ly MBA

Quá áp tần số công suất vừ gây ra áp lực lên cách điện, vừa làm tăng từ thông làm việc một cách tỉ lệ Hiệu ứng sau đó làm tăng tổn hao lõi thép và làm tăng một các không tỉ lệ dòng từ hóa Hơn nữa, từ thông được chuyển

từ lõi thép nhiều lớp sang một cấu trúc thép Bulông cố định các lá thép, thứ mà bình thường mang ít từ thông có thể chịu một lượng từ thông lớn trong vùng bão hòa cáo của lõi thép

kế

Normal peak flux

Magnetising current

(a) Typical magnetising characteristic

Transient flux 80% residual

at switching Transient flux no residual

Zero axis

(d) Inrush without offset, due to yoke saturation

Hình 15.5a trình bày đặc tính từ hóa của một MBA Để giảm thiểu chi phí vật tư, khối lượng và kích thước, MBA thông thường được vận hành tại điểm đầu gối của đặc tính từ hóa, chỉ một sự tăng nhỏ từ thông trong lõi so với diểm làm việc bình thường cũng sẽ gây ra dòng điện từ hóa rất lớn

Trong điều kiện làm việc ổn định bình thường, dòng từ hóa tương ứng với từ thông vận hành khá nhỏ Tuy nhiên, nếu một cuộn dây MBA được đóng điện ở điện áp bằng 0, không có từ dư, từ thông trong chu kỳ điện

áp đầu tiên cao gấp 2 lần bình thường sẽ gây ra bão hòa lõi thép và một dòng điện hình dạng không sin và biên độ lớn Dòng điện này được gọi

là dòng xung kích MBA và tồn tại trong vài chu kỳ

4 Quá nhiệt MBA

- Định mức của một MBA phụ thuộc vào nhiệt độ tăng lên

Thông thường quá tải kéo dài không được cho phép Ở điều

kiện nhiệt độ môi trường thấp hơn, quá tải kéo dài ở một mức

độ nào đó có thể chấp nhận được

- Nhiệt độ khoảng 95 °C được xem là nhiệt độ hoạt động tối đa

của MBA Nếu hoạt động quá mức trên khoảng 8°C-10°C thì

tuổi thọ của cách điện sẽ giảm một nửa

Bảo vệ quá tải vì vậy dựa vào nhiệt độ của cuộn dây, nhiệt độ

được đo bởi thiết bị đo bức xạ nhiệt Phương án bảo vệ được

sắp xếp để cắt MBA nếu vượt quá nhiệt độ cho phép

5.Tổng quan về bảo vệ MBA

- Bảng bên là các phương pháp bảo vệ cho những loại sư

cố MBAkhác nhau

Các rơle hiện đại ngày nay có thể tích hợp tất cả các tính

năng bảo vệ trong chỉ một thiết bịtrái ngược với role điện cơ

,thứ mà cần nhiều rơle kết nối lẫn nhau và nhiều máy biến

 Cầu chì HRC( high rupturing capacity) hoạt động rất nhanh với dòng sự cố lớn nhưng lại khá chậm với những dòng bằng nhỏ hơn 3 lần giá trị định mức của cầu chì

 Điều này cho thấy cầu chì bảo vệ máy biến áp rất kém, nó chỉ có thể cắt máy biến áp bị sự cố ra khỏi hệ thống

6.2 Rơle quá dòng

 Bảo vệ máy biến áp phân phối có thể thực hiện cắt quá dòng bằng bằng thời gian giới hạn của cầu chì hoặc bởi rơle nối với biến dòng đặt tại phía sơ cấp của máy biến áp

 Rơle quá dòng thường dùng cho các máy biến cỡ lớn và điều khiển một máy cắt tiêu chuẩn Cải tiến của việc bảo vệ này gồm:

 Tránh được thời gian trễ của cầu chì đối với các dòng điện sự cố nhỏ

 Các thiết bị cắt sự cố chạm đất được sử dụng thêm vào trong bộ bảo vệ quá dòng

7 Bảo vệ chạm đất hạn chế

 Đây là bộ bảo vệ tuyệt đối cho 1 cuộn dây máy biến áp Nó có thể sử dụng rơle dạng tổng trở cao như hình … Hoặc loại rơle có cuộn hãm

 Có In=Ia + Ib + Ic khi ở trạng thái ổn định thì In= 0 nhưng trên thực tế thì vẫn

có 1 dòng điện so lệch nhỏ do sai số của các biến dòng hay của máy biến áp

và khi có sự cố ngắn mạch ngoài

 Khi xảy ra ngắn mạch ngoài vùng bảo vệ, dòng ngắn mạch quá lớn và duy trì

có thể làm bảo hòa biến dòng , làm xuất hiện dòng sai lệch, dẫn đến sự tác động nhầm của bảo vệ Rơle sẽ được nối tiếp với 1 điện trở bổ sung, khi tăng điện trở bổ sung Rr thì dòng chảy qua rơle sẽ giảm xuống để tránh tác động nhầm để đảm bảo tác động có chọn lọc

 Nhưng giá trị Rr phải chọn thích hợp, nếu quá nhỏ thì không tránh tác động nhầm được, nhưng nếu quá lớn thì khi xảy ra sự cố trong vùng bảo vệ thì rơle cũng không phát hiện và tác động

 Đối với rơle có cuộn hãm thì dòng điện 3 pha và dòng trung tính trở thành ngõ vào của cuộn hãm để so sánh với dòng sai lệch

 I diff K I bias hoặc I diff I s ( với I là dòng điện cài đặt lớn hơn dòng điện s

khi đóng điện không tải)

 Hệ thống sẽ hoạt động đối với những sự cố trong vùng bảo vệ là vùng giữa các máy biến dòng Hệ thống vẫn ổn định đối với các sự cố ở bên ngoài vùng bảo vệ

 Bảo vệ hạn chế chạm đất được sử dụng ngay cả khi dây trung tính được nối đất trực tiếp

 ở cuộn dây máy biến áp nối tam giác hay nối sao nhưng không có dây trung tính nối đất thì tự thân nó đã hạn chế được các sự cố ngắn mạch ngoài do không có dòng thứ tự không chạy đến cuộn dây

 Cả hai cuộn dây máy biến áp có thể được bảo vệ riêng biệt bởi bộ bảo vệ chạm đất hạn chế Do đó toàn bộ máy biến áp có thể được bảo vệ tốc độ cao Sử dụng rơle tổng trở cao sẽ thu được hoạt động nhanh và ổn định các

sự cố pha

8 Bảo vệ sai lệch

Hệ thống bảo vệ sai lệch có thể bảo vệ được toàn bộ máy biến áp Đặt biến dòng ở

2 phía sơ cấp và thứ cấp của máy biến áp để tính toán dòng sai lệch cho hệ thống bảo vệ

a Điều chỉnh pha

b Lọc dòng điện thứ tự không

c Điều chỉnh tỉ số

d ảnh hưởng của dòng điện từ hóa tăng đột ngột trong quá trình đóng điện không tải

e có thể xảy ra hiện tượng quá từ thông

Biến dòng được lựa chọn phải có định mức phía sơ cấp xấp xỉ bằng với dòng điện định mức của máy biến áp Định mức sơ cấp của biến dòng thường được chọn từ những biến dòng tiêu chuẩn có sẵn

 Rơle dạng cơ điện và rơle dạng tĩnh sử dụng biến dòng thích hợp để đảm bảo dòng phía sơ cấp và thứ cấp là cùng pha

 Rơle dạng số và rơle kĩ thuật số thường sử dụng biến dòng được đấu Y ở tất

cả các cuộn dây của máy biến áp và thực hiện bù pha bằng phần mềm

 Lọc dòng điện thứ tự không

 Cần thiết sử dụng bộ lọc thứ tự không tại những nơi có thể cho dòng điện thứ

tự không đi vào cuộn dây máy biến áp từ sự cố chạm đất ngoài vùng bảo vệ

sử dụng bộ lọc này để đảm bảo rơle sẽ không tác động nhầm khi xảy ra sự

 Cài đặt dòng hãm cho bảo vệ sai lệch để đảm bảo ổn định khi có các sự cố bên ngoài vùng bảo vệ nhưng bảo vệ vẫn nhạy đối với các sự cố trong vùng bảo vệ

 Khi máy biến áp có nấc phân áp, các tỉ số biến dòng và các hệ số bù được chọn khi nấc phân áp ở giữa, khi thay đổi nấc phân áp thì bảo vệ có thể hiểu nhầm là sự cố trong vùng bảo vệ do các dòng sai lệch Bằng cách chọn dòng hãm nhỏ nhất lớn hơn tổng của mức phân áp lớn nhất của máy biến áp và các sai số của biến dòng, như vậy có thể tránh được hoạt động sai

 Được đặc tính của rơle có 3 phần:

- Phần thứ nhất được đặt lớn hơn dòng điện từ hóa khi đóng điện không tải

- Phần thứ 2 được đặt khi thay đổi các nấc phân áp

- Phần thứ 3 thì dốc hơn khi xảy ra các sự cố

 Máy biến áp nhiều cuộn dây

Áp dụng bảo vệ so lệch

 Máy biến áp 3 cuộn dây có 1 cuộn nối với nguồn cấp, 2 cuộn dây còn lại nối với tải thì cách đấu biến dòng :

 Máy biến áp có nhiều hơn 1 nguồn cấp thì đấu

 Máy biến áp có 1 cuộn dây đấu tam giác và không có đầu ra thì đấu như đối với máy biến áp 2 cuộn dây

9.Bảo vệ sai lệch để ổn định khi có dòng điện từ hóa tăng đột ngột

Hiện tượng từ hóa tăng đột ngột xảy ra khi đóng điện không tải máy biến áp, bảo vệ sai lệch sẽ không phân biệt được với sự cố trong vùng bảo vệ các phương pháp để tránh tác động nhầm

 Thời gian trễ

Vì hiện tượng trên là quá độ nên có thể ổn định hệ thống bằng cách làm trễ thời gian hoạt động, nhưng nó cũng sẽ làm trễ đối với các sự cố bên trong vùng bảo vệ nên người ta ít dùng tới biện pháp này

 Vì vậy dòng điện sai lệch sẽ được lọc ra thành phần sóng hài bậc 2 và thành phần này được đưa vào cuộn hãm để hãm tránh tác động nhầm của hệ thống khi có hiện tượng dòng điện từ hóa nhảy vọt do đóng điện không tải, cần chú

ý chọn các biến dòng đủ lớn để tránh các biến dòng bị bão hòa làm trễ hoạt động cắt của rơle

 Inrush detection blocking- kĩ thuật tìm khoảng cách

Đường đặc tính của dòng điện nhảy vọt có một khoảng thời gian trong một chu kì có giá trị dòng điện bằng 0

 Thời gian nhỏ nhất theo lí thuyết mà dòng điện bằng 0 được tính là bằng ¼ chu kì Và ta dùng bộ timer t1 được đặt bằng 1/(4f) để tìm khoảng dòng điện bằng 0 Bộ timer t1 sẽ cho ngõ ra khi thời gian dòng điện bằng 0 vượt quá 1/(4f) giây

 Khi giá trị tức thời của dòng sai lệch lớn hơn giá trị của ngưỡng cài đặt thì bộ timer sẽ được reset

 Vì khoảng thời gian dòng điện bằng 0 xảy ra ở cuối chu kì, vì vậy phải làm trễ

đi hoạt động của rơle 1 khoảng thời gian t2=1/f để kiểm tra điều kiện dòng bằng 0 Timer 2 sẽ đếm lại khi có tín hiệu từ timer 1 Timer 1 và timer 2 đếm khi có dòng bằng 0

 Cụ thể là khi không có dòng điện chảy qua hay là khi dòng là đường đặc tính của dòng từ hóa nhảy vọt thì timer 1 sẽ đưa tín hiệu đến timer 2, timer 2 sẽ reset liên tục, không có tin hiệu ngõ ra và hoạt động của rơle sẽ bị khóa Khi dòng sai lệch vượt ngưỡng cài đặt thì timer 1 sẽ bi reset liên tục và không đưa được ngõ ra, timer 2 sẽ đếm hết khoảng thời gian 1 chu kì và sẽ đưa ra tín hiệu cắt

10.Kết hợp bộ bảo vệ sai lệch và bộ bảo vệ chạm đất hạn chế

Ưu điểm của việc kết hợp thêm bộ bảo vệ chạm đất hạn chế là tăng khả năng bảo

vệ cuộn dây, nếu dòng hoạt động bằng 20% của dòng định mức thì bảo vệ sai lệch

chỉ có thể bảo vệ 42% cuộn thì nếu có thêm bảo vệ chạm đất hạn chế có thể tăng đến 80% của cuộn dây

Kết hợp bảo vệ sai lệch và bảo vệ chạm đất hạn chế dùng rơle dạng số sẽ tự động

bù pha và bụ tỉ số bằng phần mềm trong rơle

Nếu không dùng phần mềm có thể dùng biến dòng tổng hoặc biến dòng phụ

 Ứng dụng khi máy biến áp nối đất được nối trong vùng bảo vệ