Tham khảo ĐỒ ÁN NỀN MÓNGMÓNG BĂNGDHBK

TÍNH TOAN PHƯƠNG PHÁP MĨNG: 1/ PHƯƠNG ÁN NỀN-MĨNG: - Ta chọn lớp đất 1- lấy số liệu hố khoan 1 làm nơi đặt mĩng, tính tốn và kiểm tra các điều kiện mĩng băng BTCT... - Ta xét ảnh hưởng

KHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

BỘ MÔN CÔNG TRÌNH

BÀI TẬP LỚN NỀN MÓNG

GVHD: Thầy LÊ TRỌNG NGHĨA SVTH: NGUYỄN THÁI BẢO

MSSV : 1410223

- PHẦN MĨNG BĂNG -

Tên công trình: TRƯỜNG MẦM NON CẦU KHỞI

Vị trí công trình: XÃ CẦU KHỞI - HUYỆN DƯƠNG MINH CHÂU - TỈNH TÂY NINH

11.52- 13.1

12.23- 14.47

19.3- 13.53

11.3- 13.16

6.6-12.1 7.6-11.1

24.22-25.17 24.4-25

B NHẬN XÉT SƠ BỘ ĐIỀU KIỆN

Nhìn chung, khu vực khảo sát phát hiện các đơn nguyên và phụ đơn nguyên địa chất công trình Cụ thể như sau:

+ Lớp 1: Sét pha, xám trắng - vàng nâu, trạng thái dẻo cứng;

+ Lớp 2: Sét lẫn sỏi sạn laterit, nâu đỏ, Trạng thái nửa cứng;

+ Lớp 3: Sét pha, vàng nâu - xám trắng, trạng thái dẻo cứng;

+ Lớp 4: Cát pha, vàng nâu - xám trắng, trạng thái dẻo;

 Mực nước tĩnh trong hố khoan: HK1: (-2.7m), HK2: (-2.8m), HK3: (-2.7m), HK4: (-2.6m)

C TÍNH TOAN PHƯƠNG PHÁP MĨNG:

1/ PHƯƠNG ÁN NỀN-MĨNG:

- Ta chọn lớp đất 1- lấy số liệu hố khoan 1 làm nơi đặt mĩng, tính tốn và kiểm tra các điều kiện mĩng băng BTCT

2/ VẬT LIÊU MÓNG- GIẰNG MÓNG:

- Bê tông móng B20 có Rb = 11.5 MPa, Rbt = 0.9 MPa

- Thép trong móng AII có Rs = 280 MPa

3/ TÍNH TOAN SỐ LIỆU MÓNG:

- Chọn chiều sâu chôn móng: Df= 2m

- Đất nền dưới MNN có trọng lượng riêng tiêu chuẩn và tính toán theo 2 TTGH là như nhau: *= 19.68 kPa

- Đất nền trên MNN có trọng lượng riêng tiêu chuẩn và tính toán theo 2 TTGH là như nhau = 19.68 kPa

RTCII= 1tc 2 f *

m m

(Abγ+BD γ +c D)

• Cách xác định b l thỏa các điều kiện trên:

- Tổng chiều dài móng băng: L= 1+4.6+2.8+4.4+1 =13.8m

=> chọn h=0.6m và lớp bê tong bảo vệ a=7cm

- Tổng hợp lực và momen tại trọng tâm đáy móng:

- Ta xét ảnh hưởng MNN đến trọng lượng riêng của đất dưới đáy móng :

Vậy ta chọn diện tích móng băng là 1.5*13.8m.

3.2.1) Xác định kích thước móng bl để nền đất dưới đáy móng thỏa điều kiện cường độ:

• Điều kiện cường độ: pttmax ≤ qa=q ult

p 157.59 ( Không thỏa điều kiện cường độ)

Vậy ta chọn lại diện tích móng là 1.6* 13.8m

- Kiểm tra lại điều kiện ổn định: (theo TTGH II )

Vậy ta chọn diện tích móng băng là 1.6*13.8m.

Điều kiện cường độ: pttmax ≤ qa=q ult

3.2.2) Cường độ đất nền tại đáy móng theo TCVN 9362 : 2012

Theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 9362 : 2012 sức chịu tải của móng có đáy phẳng, chịu tải trọng thẳng đứng, trên nền đồng nhất và áp lực 2 bên hông móng chênh lệch không quá 25% được tính như sau:

o , q , c : các hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào trị tính toán theo TTGH I của góc ma sát trong I của nền

Tra theo tanI=tan(11.520)=0.204 ta được = 0.8, q= 3 , c=9

o i, iq, ic  các hệ số ảnh hưởng góc nghiêng của tải trọng, phụ thuộc vào trị tính toán góc ma sát trong của đất I và góc nghiêng  hợp lực trên đáy móng so với phương đứng

tt x

H N

Tra bảng theo tỉ số góc I và góc nghiêng  ta tìm được = 0.92, iq= 0.98 , ic=0.98

o n,nq, nccác hệ số ảnh hưởng của tỉ số các cạnh đáy móng hình chữ nhật

Vậy ta chọn diện tích móng là 1.6m x 13.8m thỏa điều kiện bài toán

3.2.3) Cường độ đất nền tại đáy móng theo TC EUROCODE 7

Trong điều kiện thoát nước:

N  N   theo Chan

q q c

q

s N s

q q c q

i N i N

3.3) Cường độ đất nền tại đáy móng:

Hệ số an toàn trượt:

Trong đó: Ea và Ep áp lực đất chủ động và bị động

Rd: - Lực ma sát giữa móng và nền đất

tt tt

 Vẽ biểu đồ ứng suất hữu hiệu do phương đứng do trong lượng bản thân  'bt   ' z và

ứng suất gây lún σ =k pgl o pl

 Xác định chiều dày vùng nền cần tính lún hn

Chiều dày lớp đất bị nén chặt được tính từ đáy móng đến độ sâu σ' =5σ bt gl

 Chia vùng hn thành nhiều lớp nhỏ h i =0.5b=0.5*1.6=0.8m với b là bề rộng móng

 Xác định ứng suất gây lún trung bình từng lớp phân tố:

Ứng suất hữu hiệu do trọng lượng bản thân tại vị trí chính giữa lớp phân tố:

Từ quan hệ e-p ta tìm được e tương ứng với p như trên theo hàm số đồ thị

Trong bảng thống kê cơ lí đất, trong hố khoan 1 có 3 vị trí lấy mẫu TN nén lún, cho nên ta tìm 3 hàm số của đồ thị để tính lún phân tố:

 HK1-1: độ sâu từ 1.8-2.0m

 HK1-2: độ sâu từ 3.8-4.0m

y = -0.000000000473819x 3 + 0.000000774642630x 2 - 0.000514689220669x + 0.734554383735742

0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75

HK1-1

y = -0.000000000419711x 3 + 0.000000710506671x 2 - 0.000503136912326x + 0.772661118170306

0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8

HK1-2

0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

HK1-3

3.5) Sơ bộ kích thước tiết diện móng

Dựa vào điều kiện bản không đặt cốt đai (mục 6.2.3.4 – TCXD 356 : 2005)

Vế phải không lấy lớn hơn 2.5.Rbt.b.ho và không nhỏ hơn

 Để an toàn

đối với bê tông nặng

– xét đến ảnh hưởng của lực dọc, trong bản móng không có lực dọc nên lấy

 Xét 1m bề rộng bản móng:

Chọn hb0=0.23m và chọn lớp bê tong bảo vệ a=0.07m => h b =0.3m

 Chiều cao bản móng ha theo cấu tạo: h a =0.2m

- Độ cứng lò xo thứ 2 , thứ 3 và thứ 4:

K2=K3=K4=Cz.b.a= 3558*1.6*0.1 = 569.3

BIỂU ĐỒ NỘI LỰC MOMEN M(kNm) và LỰC CẮT Q(kN)

D THIẾT KẾ MÓNG THEO KÍCH THƯỚC VÀ NỘI LỰC:

Căn cứ vào cấp độ bền của bê tong B20 và nhóm cốt thép AII, ta được các thông số:

Rb = 11.5MPa Rbt= 0.9MPa Rs=280MPa

 Dùng giá trị Momen lớn nhất tại các vị trí nhịp A-B và C-D để tính toán:

 Tiết diện là hình chữ T ngược , tiết diện tính toán HCN có bxh= 1.6 x 0.6m

b b o s

m tt

Đảm bảo điều kiện cường độ

 Thực hiện các bước tương tự với các vị trí nhịp khác theo tiết diện bxh= 1.6x 0.6m

THÉP As-CHỌN [M]

HÀM LƯỢNG

A-B 136.3 0.029 0.030 932  945 138.12 0.1114

C-D 115.85 0.025 0.025 791  945 138.12 0.1114

 Tại các đoạn nhịp: để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép - tại một mặt cắt không được cắt quá 50% diện tích thép chọn Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện không quá L/5 tính từ trục và khoảng cách 2 vị trí cắt phải lớn hơn h0/2

b Thanh số 2:

 Dùng giá trị Momen lớn nhất tại các vị trí gối để tính toán

 Tiết diện tính toán HCN có bxh= 0.4 x 0.6m

b b o s

s

m tt

Tại các vị trí gối, để tiết kiệm thép, ta tiến hành cắt thép Vị trí cắt thép phải tuân thủ điều kiện nằm ngoài khoảng L/4 tính từ trục và khoảng cách 2 vị trí cắt phải lớn hơn h0/2

B

Cắt 2D28 còn 2D28 1232 192.35 Bên trái gối B: 1150

Bên trái gối B: 750

C

4D28+2D20 3094 405.58 Lần 1:

Cắt 2D20 còn 4D28 2464 318.06

Bên trái gối C: 750 Bên phải gối C: 1100 Lần 2:

Cắt 2D28 còn 2D28 1232 171.96

Bên phải gối C: 1400

D

Cắt 1D20 còn 2D20 630 82.69 Bên trái gối D: 1100

Bên phải gối D: 250

c Thanh đai số 3:

Qmax= 401.26kN

 Điều kiện tính toán cốt đai:

40.5 (1 ) 0.5 1.5 0.9 400 530 143

Ta thấy Qmax= 401.26kN> Qbo= 143kN => Cần tính toán cốt đai để chịu lực cắt

 Kiểm tra về điều kiện USN chính:

b b

401.26 190.57

198.77 / 1.06

b sw

114.48

108 /

b sw

 Cốt đai cấu tạo:

Khi h=600mm>450mm theo quy định ta có:



4 max

max

.(1 ) 1.5 0.9 400 530

378401.26

 Ta chọn cốt đai với s =150mm trong đoạn một phần tư nhịp dầm gần gối tựa

 Trên các đoạn còn lại không cần tính toán mà bố trí theo cấu tạo với quy định:

{

=> Chọn s2=200mm

3

157.08

2.6 10 400 150

sw w

269 0.9 . bo 0.9 280 230

 Chọn thép 12 có a=113mm2 => số thanh N=269/113= 2.38 => chọn N=3 thanh

 Khoảng cách: d=1000/3= 333.3mm => chọn d=200mm (theo điều kiện cấu tạo)

 Vậy ta chọn các thanh số 4 là  12a200 cho mỗi bên

e Thanh số 5 : theo cấu tạo ta bố trí 10a200

f Thanh số 6: theo cấu tạo ta bố trí 214