Thiết kế hồ chứa nước bắc ái

Mục đích của việc tính khối lượng các hạng mục công trình .... Giá trị lưu lượng xả được giả định lại theo biểu thức sau: Trong đó: q2n+1: Giá trị giả định của lưu lượng xả q2 ở bước lặ

MỤC LỤC

§1.1 VỊ TRÍ ĐỊA LÝ - ĐỊA HÌNH - ĐỊA CHẤT 6 

1.1.1 Vị trí địa lý: 6 

1.1.2 Đặc điểm địa hình: 6 

1.1.3 Đặc điểm về địa chất công trình: 6 

§1.2 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN 8 

1.2.1 Đặc điểm khí hậu, thủy văn: 8 

1.2.2 Các đặc trưng dòng chảy năm: 10 

1.2.3. Các đặc trưng dòng chảy lũ: 11 

1.2.4. Các đặc trưng dòng chảy rắn: 12 

§1.3 ĐẶC ĐIỂM VỀ VẬT LIỆU XÂY DỰNG 12 

1.3.1 Đất đắp đập 12 

1.3.2 Vật liệu Đá, sỏi, cát 15 

1.3.3 Vật liệu đá trong xây dựng 16 

§1.4 TÌNH HÌNH DÂN SINH KINH TẾ 16 

A – TỔNG QUAN CHUNG 16 

1.4.1 Tình hình đất đai .16 

1.4.2 Tình hình sản xuất nông nghiệp .17 

1.4.3 Nhu cầu dùng nước: 18 

B –HIỆN TRẠNG THUỶ LỢI VÀ KẾ HOẠCH PHÁT TRIỂN KINH TẾ : 18 

1.4.4.  Hiện trạng thuỷ lợi và nông nghiệp: 18 

§1.5 CẤP CÔNG TRÌNH VÀ CÁC CHỈ TIÊU THIẾT KẾ 18 

1.5.1 Nhiệm vụ công trình : 19 

1.5.2 Cấp công trình 19 

1.5.3 Các chỉ tiêu thiết kế: 19 

1.5.4 Đặc trưng lòng hồ và lưu vực 20 

§2.1 LỰA CHỌN VÙNG TUYẾN XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH 21 

2.1.1 Phương án tuyến đập đất 21 

2.1.2 Tuyến tràn xả lũ : 23 

2.1.3 Tuyến cống lấy nước : 23 

§2.2 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ HỒ CHỨA 23 

2.2.1 Mục đích , ý nghĩa: 23 

2.2.2 Xác định dung tích chết-mực nước chết 23 

2.2.3 Xác định dung tích hiệu dụng – MNDBT 25 

§3.1 BỐ TRÍ TỔNG THỂ CÔNG TRÌNH ĐẦU MỐI 31 

3.1.1 Đập ngăn nước 31 

3.1.2 Đường tràn 31 

3.1.3 Cống lấy nước 32 

§3.2 TÍNH TOÁN ĐIỀU TIẾT LŨ 32 

3.2.1 Mục đích, nhiệm vụ và ý nghĩa : 32 

3.2.2 Phương pháp tính toán: 32 

3.2.3 Tài liệu tính toán: 34 

3.2.4 Nội dung tính toán: 34 

§3.3 THIẾT KẾ SƠ BỘ ĐẬP DÂNG 37 

3.3.1 Hình thức đập: 37 

3.3.2 Xác định kích thước cơ bản của đập: 37 

§3.4 THIẾT KẾ SƠ BỘ TRÀN XẢ LŨ 42 

3.4.1 Mục đích và yêu cầu: 42 

3.4.2 Hình thức tràn: 43 

3.4.3 Cấu tạo tràn: 43 

3.4.4 Tính toán thuỷ lực dốc nước: 43 

3.4.5 Chiều cao tường bên dốc nước: 47 

3.4.6 Xác định chiều dày bản đáy 48 

3.4.7 Mặt cắt cơ bản của đập tràn: 49 

§3.5 TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN 54 

3.5.1 Mục đích của việc tính khối lượng các hạng mục công trình 54 

3.5.2 Nội dung tính toán 54 

§4.1 BỐ TRÍ CHUNG 57 

4.1.1 Mục đích và nhiệm vụ 57 

4.1.2 Hình thức và quy mô công trình tràn 57 

4.1.3 Tính toán thuỷ lực đường tràn 58 

§4.2.TÍNH TOÁN MẶT CẮT TRÀN 59 

4.2.1 Mặt cắt cơ bản của đập tràn: 59 

§4.3 TÍNH TOÁN THỦY LỰC TRÀN 60 

4.3.1 Mục đích và yêu cầu 60 

4.3.2 Trường hợp tính toán: 60 

4.3.3 Xác định quan hệ (Q~hh) sau tràn ứng với các cấp lưu lượng 63 

4.3.4 Chiều cao tường bên dốc nước 64 

4.3.4 Kiểm tra điều kiện không xói của kênh 64 

4.3.5 Hố xói sau dốc nước: 64 

§4.4 CẤU TẠO CHI TIẾT TRÀN 69 

4.4.1.Tường cánh trước ngưỡng tràn: 69 

4.4.2 Ngưỡng tràn: 70 

4.4.3 Dốc nước 71 

4.4.4 Tường bên dốc nước: 71 

4.4.5 Trụ pin và khe phai: 71 

4.4.6 Cửa van: 72 

4.4.7 Cầu giao thông: 72 

§4.5 TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRÀN 73 

4.5.1 Mục đích: 73 

4.5.2 Tính ổn định tường bên dốc nước: 73 

§5.1 VỊ TRÍ VÀ HÌNH THỨC ĐẬP 80 

5.1.1.Vị trí đập: 80 

5.1.2 Hình thức đập: 80 

5.1.3 Xác định kích thước cơ bản của đập 80 

§5.2.CẤU TẠO CHI TIẾT ĐẬP 82 

5.2.1 Đỉnh đập đất 82 

5.2.2 Cơ đập: 83 

5.2.3 Mái đập: 84 

5.2.4 Bảo vệ mái thượng hạ lưu: 85 

5.2.5 Thiết bị chống thấm và thoát nước 87 

§5.3.TÍNH THẤM QUA ĐẬP ĐẤT 89 

5.3.1 Mục đích tính thấm 89 

5.3.2 Phương pháp tính thấm 89 

5.3.3 Các trường hợp tính toán 90 

5.3.4 Tài liệu tính thấm: 91 

5.3.5 Nội dung tính toán 94 

5.3.6 Tính toán tổng lưu lượng thấm 106 

§5.4.TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ĐẬP ĐẤT 107 

5.4.1 Mục đích và nhiệm vụ 107 

5.4.2 Trường hợp tính toán 108 

5.4.3 Phương pháp và nội dung tính toán 108 

§6.1.NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG 114 

6.1.1 Nhiệm vụ và cấp công trình 114 

6.1.2 Vị trí cống 114 

6.1.3 Hình thức cống 114 

6.1.4 Các chỉ tiêu thiết kế 115 

6.1.5 Sơ bộ bố trí cống 115 

§6.2 THIẾT KẾ KÊNH HẠ LƯU 115 

6.2.1 Thiết kế mặt cắt kênh 115 

6.2.2. Tính độ sâu trong kênh ứng với các cấp lưu lượng 118 

§ 6.3 TÍNH KHẨU DIỆN CỐNG 119 

6.3.1 Trường hợp tính toán: 119 

6.3.2. Sơ đồ tính toán 119 

6.3.3. Tính bề rộng cống b c : 120 

6.3.4 Xác định chiều cao cống và cao trình đặt cống 127 

§6.4 KIỂM TRA TRẠNG THÁI CHẢY VÀ TÍNH TOÁN TIÊU NĂNG 128 

6.4.1 Mục đích và yêu cầu tính toán 128 

6.4.2 Sơ đồ tính toán: 128 

6.4.3 Xác định độ mở cống a: 128 

6.4.4 Kiểm tra trạng thái chảy trong cống 130 

§6.5 TÍNH TOÁN TIÊU NĂNG SAU CỐNG 133 

6.5.1 Mục đích và nhiệm vụ tính toán: 133 

6.5.2 Tính chiều sâu đào bể: 133 

6.5.3 Chiều dài bể tiêu năng: 135 

§ 6.6 CẤU TẠO CỐNG NGẦM 135 

6.6.1 Bộ phận cửa vào cửa ra: 135 

6.6.2 Bộ phận lấy nước: 136 

6.6.3 Nối tiếp thân cống với nền 137 

6.6.4 Bộ phận thân cống: 137 

§7.1 YÊU CẦU VÀ TRƯỜNG HỢP TÍNH TOÁN 139 

7.1.1 Mục đích tính toán: 139 

7.1.2. Trường hợp tính toán: 139 

7.1.3 Tài liệu tính toán 139 

§7.2 XÁC ĐỊNH NGOẠI LỰC TÁC DỤNG LÊN MẶT CẮT CỐNG 140 

7.2.1 Tính thấm tại mặt cắt tuyến cống: 140 

§7.3 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG MẶT CẮT NGANG CỐNG 146 

7.3.1 Mục đích tính toán: 146 

7.3.2 Phương pháp tính toán 146 

7.3.3 Nội dung tính toán 147 

7.3.4 Xác định biểu đồ mômen trong kết cấu 148 

§7.4 TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 156 

7.4.1 Tài liệu tính toán: 156 

7.4.2 Các mặt cắt tính toán: 157 

7.4.3 Tính toán cốt thép dọc chịu lực 158 

7.4.4 Tính toán cốt thép ngang (cốt xiên) 162 

§8.1 NHẬN XÉT CHUNG 170 

§8.2 ĐÁNH GIÁ ĐẦY ĐỦ TÁC ĐỘNG MÔI TRƯỜNG CỦA HỒ CHỨA NƯỚC BẮC ÁI 170 

8.2.1 Những ảnh hưởng có hại : 170 

8.2.2 Những ảnh hưởng có lợi : 173 

CHƯƠNG 1

ĐẶC ĐIỂM TỰ NHIÊN KHU VỰC CÔNG TRÌNH

§1.1 VỊ TRÍ ĐỊA LÝ - ĐỊA HÌNH - ĐỊA CHẤT

Ryolit  porohyr 

Ryolit  porohyr 

Ryolit  porohyr 

§1.2 ĐIỀU KIỆN TỰ NHIÊN

1.2.1 Đặc điểm khí hậu, thủy văn:

1.2.2.Các đặc trưng dòng chảy năm:

1.2.2.1 Chuẩn dòng chảy năm:

Mo  (l/skm2) 

Qo  (m3/s) 

Wo  (106m3) 

278 ,

F Kết quả tính toán lưu lượng đỉnh lũ thiết kế hồ Sông Bắc Ái ghi tại bảng 1-11 

1.2.4.1 Lưu lượng lớn nhất mùa cạn

1 Lưu lượng lớn nhất thiết kế trong mùa cạn

Diện tích  khai thác  (m2) 

Khối lượng  bóc bỏ (m3) 

Trữ lượng   khai thác  (m3) 

Cự ly vận  chuyển  đến chân  đập (m) 

1 Vật liệu đã khảo sát ở cấp A trong giai đoạn NCKT (Mỏ VLA không khai thác)

         Chỉ tiêu       Tên mỏ và tên lớp 

Mỏ  VLB  (phần 

mở  rộng) 

Mỏ VLB  (giai đoạn  NCKT) 

Mỏ VLC  (phần mở  rộng) 

Mỏ VLC  (giai đoạn  NCKT) 

Khối lượng  bóc bỏ (m3) 

Trữ lượng khai  thác (m3) 

Cự ly vận  chuyển đến  chân đập   (Km) 

vị 

Lúa rãy 

Lúa nước  Bắp  Mỳ  Mía 

Các loại màu khác  Cộng 

B –HIỆN TRẠNG THUỶ LỢI VÀ KẾ HOẠCH PHÁT TRIỂN KINH TẾ :

1.4.4 Hiện trạng thuỷ lợi và nông nghiệp:

CHƯƠNG 2

TÍNH TOÁN THỦY LỢI

§2.1 LỰA CHỌN VÙNG TUYẾN XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH

1 2

q q q q

.

q

V V t q

Q

 Trong đó: 

Nước dùng 

Nước thừa 

Nước thiếu 

Nước  dùng 

Kết luận:   VMNC    = 2,5 (106 m3)        ;   Z MNC  = 158,3 m 

       VMNDBT = 41,56 (106 m3)    ;   Z MNDBT  = 170,55 m 

Hình 3-1: Dạng đường quá trình xả lũ khi có cửa van

3.2.2.2 Phương pháp tính toán điều tiết lũ:

1

V V t q q t Q

- Nếu  biểu  thức  thỏa  mãn  coi  như  giả  thiết  q2  ở  bước  1  là  đúng  và 

chuyển  sang  thời  đoạn  tiếp  theo.  Giá  trị  q1  của  thời  đoạn  sau  là  q2  của  thời  đoạn 

trước. Các bước tính toán với thời đoạn đó tiến hành lặp lại từ bước 1 đến bước 3. 

- Nếu biểu thức không thỏa mãn cần thay đổi giá trị giả định q2 và quay 

lại bước 1. Giá trị lưu lượng xả được giả định lại theo biểu thức sau: 

 Trong đó: q2n+1: Giá trị giả định của lưu lượng xả q2 ở bước lặp thứ (n+1) 

      q2n  và  q2tn:  Giá  trị  giả  định  và  tính  toán  của  đại  lượng  q2  ở  bước  

Các trường hợp tính Theo MNDBT  Theo MNLTK 

3.3.2.2 Chiều rộng và cấu tạo đỉnh đập:

2 3



 J i J i

R C

đoạn dốc thứ nhất có hc là chiều sâu dòng chảy đầu đoạn, hcuối của đoạn dốc này 

được lấy làm hđầu của đoạn dốc tiếp theo và trình tự như vậy tính đến giá trị hcd, khi 

n f

H K

      R

K

m N n

n tt

C     hoặc   Kc = 

m

K n N

1

)2()1

Bảng 3-26: Kết quả tính toán mặt cắt cơ bản ngưỡng tràn

Phương án  MNLTK(m)  Zđáy(m)  H1(m)  Bôđ(m)  Bưs(m)  Bchọn(m) 

. 

Bảng 3-27: Bảng toạ độ X,Y với B t = 2x7m (H tk = 8,38m)

Bảng 3-29: Bảng toạ độ X,Y với B t = 2x9m (H tk = 7,883m)

§3.5 TÍNH TOÁN KHỐI LƯỢNG VÀ CHỌN PHƯƠNG ÁN

3.5.1 Mục đích của việc tính khối lượng các hạng mục công trình

* Các hạng mục chủ yếu của công trình cần tính toán gồm:

3.5.2.1 Tính toán khối lượng đập dâng

Cần tính khối lượng bóc bỏ tầng phủ, khối lượng đất đắp đập, khối lượng làm 

vật thoát nước, lớp gia cố… Khối lượng của tất cả các chi tiết này đều phụ thuộc 

vào cao trình đỉnh đập. 

3.6 Tính toán giá thành và lựa chọn phương án tối ưu:  

Tổng hợp giá thành với từng phương án:

Khối  lượng  Đơn giá 

Thành  tiền 

Khối  lượng  Đơn giá 

Thành  tiền  Đơn vị  m3  đ/m3  106 đồng  m3  đ/m3  106 đồng  m3  đ/m3  106 đồng 

4.1.3 Tính toán thuỷ lực đường tràn

4.1.3.1 Kiểm tra khả năng tháo qua ngưỡng

mb ( 1) .

      (4-2)      Với mb  1 ;       mt  0 , 45      ;      n = 2 ;       

 Q = 0,853.0,49.16.√(2.9,81).8,13(3/2) = 686,67 (m3/s) 

      Sai số    =  0 , 38 % 5 %

674 , 686

674 , 686 324 , 689







         Tràn đủ khả năng tháo lũ thiết kế. 

q

     (4-4) 

4.3.4 Chiều cao tường bên dốc nước

Q

87 , 4 ) 87 , 4 5 , 1 17 (

67 , 686

lưu. 

4.3.5.2 Nội dung tính toán

*Tài liệu tính toán:

chiều dài nước rơi (Lrơi) là nhỏ nhất. Để tìm độ dốc hợp lý, ta giả thiết nhiều giá trị 

góc mũi phun khác nhau nằm trong khoảng (12  300) và tính với lưu lượng Qxả max 

để tìm chiều dài nước rơi (Lrơi) và chiều sâu hố xói (dhx) tương ứng.    

Chọn θ=12.   im = sinθ = 0,208 

      hm = im. Lm=0,208.3= 0,624 (m) 

a) Xác định chiều dài nước rơi (L rơi ):

Chiều dài nước rơi (Lrơi) là khoảng cách từ mũi phun đến trung tâm bó dòng 

0 2 2 2 0 2

5,0

1

Trong đó: 

 - hệ số lưu tốc, lấy  = 1. 

          = 156,84 – 152,72 + 3,547 + 

81,9.2

387,11

547 , 3 5 , 0 12 , 4 208 , 0 208 , 0 1 38 , 8 1

q N

'

sin

      cosβ =

o

o m

E

H

i )

1(  2  =

27,14

38,8)208,01

66 , 15

502 , 0 39 , 40 03 , 5

 = 5,77 (m). 

d) Chiều dài toàn bộ hố xói:

Chiều dài toàn bộ hố xói xác định theo công thức sau:  

    Lhx = bhx + 2m.dhx = 5,77 + 2. 1,5. 5,62= 22,62(m).   (4-12) 

Hình 4-2: Minh hoạ hố xói

4.3.5.3 Vẽ đường bao hố xói:

- Trong tính toán ở phần trên ta chỉ tính cho trường hợp máng phun xả với lưu 

lượng Qmax = 686,67 m3/s. Trong thực tế thiết kế công trình, ta cần phải tính toán 

với nhiều cấp lưu lượng từ nhỏ đến lớn ( Qmin Qmax), với mỗi cấp lưu lượng ta xác 

định được chiều sâu và chiều dài hố xói. Mỗi cấp lưu lượng sẽ có một hố xói tương 

ứng, nối các điểm ngoài cùng của các hô xói ta xác định được đường bao hố xói sau 

mũi phun. Từ đường bao hố xói biệt được phạm vi hố xói lấn vào chân công trình, 

xác định được phạm vi gia cố cho phù hợp. 

a) Giả thiết các cấp lưu lượng:

Trong đồ án này xác định với 5 cấp lưu lượng: 0,4Qmax; 0,5Qmax; 0,6Qmax; 

Bảng 4-14:Kết quả tính toán Lr ứng với các cấp lưu lượng

§4.4 CẤU TẠO CHI TIẾT TRÀN

4.4.1 Tường cánh trước ngưỡng tràn:

Hình 4-5: Tường bên dốc nước

4.4.5 Trụ pin và khe phai:

Tràn được chia làm 2 khoang nên cần có 1 trụ pin giữa và 2 mố bên. Trụ pin 

làm bằng bê tông cốt thép M200, chiều dày mỗi trụ giữa là 1m, chiều dày trụ bên là 

0,7m, đầu các mố lượn tròn để dòng chảy vào tràn xuôi thuận. 

4.5.2 Tính ổn định tường bên dốc nước:

4.5.2.1 Các tài liệu cơ bản:

Diễn toán 

Giá trị lực 

Tay đòn 

43 , 17

3 , 80

 = 4,61 > [Kcl] = 1,3 

65 , 0 75 , 33

Hình 4-8: Sơ đồ tính ổn định tường bên dốc khi có sự cố

α - hệ số cản trở dòng chảy, lấy α = 0,5 

H2 – cột nước hạ lưu  

    H2 = h4 + h2 = 3,72 + 0,5 = 4,22(m). 

γn - trọng lượng riêng của nước γn = 1 T/m3. 

23 45

23 45

21 45

2 , 38

4 , 83

0 4 65 , 0 59 ,

 = 1,69 >Kc = 1,2 Vậy tường ổn định không bị trượt trong trường hợp có sự cố. 

5.2.4 Bảo vệ mái thượng hạ lưu:

k d

n b

n b

92 , 14 1 5 , 2

1 72 , 1 11 ,

5.2.5.Thiết bị chống thấm và thoát nước

5.2.5.1 Thiết bị chống thấm cho thân đập

5.3.5.Nội dung tính toán

163,5

153,5 163,5

L F E

1

1 1

1 5 , 3 2

9 , 28 5 , 3

Lđ = mtl3.(cơ1 - đáy đập)+ Bcơ1 + (cơ2- cơ1).mtl2 + Bcơ2 + (đỉnh đâp- cơ2).mtl1+ 

Bđỉnh đập + (đỉnh đập - cơ2).mhl1 + Bcơ2 +(cơ2- cơ1).mhl2+ Bcơ1 +(cơ1lăng trụ) .mhl3- 

(lăng trụ - đáy đập) .mtrong 

     =3,75(153,5-143,5)+3+(163,5-153,5).3,5+3+(176,75-

163,5).3,25+6+(176,75-163,5).2,75+3+(163,5-153,5).3+3+(153,5-149,5).3,25-(149,5-143,5).1,5 = 204 (m) 

Lt: chiều dài tính thấm từ mép nước thượng lưu đến thiết bị thoát nước. 

Lt = mtl1.(đỉnh đâp - MNDBT)+ Bđỉnhđập + (đỉnh đâp- cơ2).mhl1+ Bcơ2 +(cơ2- 

cơ1).mhl2 + Bcơ1 + (cơ1 - lăng trụ).mhl3 – (lăng trụ - đáy đập) .mtrong 

t d





 2

.

2 0 2

1 =kđ . ao = 5.3,76.10-7=18,8. 10-7 (m2/s) 

- Phương trình đường bão hoà có dạng: Y =  2.a0x= 2.3,76x= 7,52x 

09,28

2 1

đ k

L

H H L

MNHL 143,5

153,5

163,5

153,5 163,5

Y

X Ld

1

1 1

03 , 31 5 , 3

2 2 0 2 1

  Trong đó:     

    Kđ: hế số thấm qua thân đập, Kđ = 5.10-7(m/s). 

    Lđ: chiều dài đáy đập đến thiết bị thoát nước Lđ = 204 (m) 

Lt: chiều dài tính thấm từ mép nước thượng lưu đến chân thiết bị thoát nước. 

Lt = mtl1.(đỉnh đâp - MNDGC)+ Bđỉnhđập + (đỉnh đâp- cơ2).mhl1+ Bcơ2 +(cơ2- 

cơ1).mhl2 + Bcơ1 + (cơ1 - lăng trụ).mhl3 – (lăng trụ - MNHL) .mtrong 

2 2 0 2 1

92,65 13,58 2,18

2

2895,303,





= 7,93x  ( Công thức 6-27 trang 121 GTTC tập 1) 

10 18 , 2

*Kiểm tra độ bền thấm cho trường hợp thượng lưu là MNDGC:

Đối với thân đập :

  Chiều dài tính toán của dòng thấm : 

    Ltt= L + 0,4 H1 = 92,65+ 0,4. 31,03 =105,06 m 

06,105

203,31

2 1

đ

k

L

H H L

L F E

B

MNLKT = 175,79

A D

176,75

163,5

153,5

163,5 153,5

l

1

1 1

29 , 32 5 , 3

2 2 0 2 1

Lt = mtl1.(đỉnh đâp - MNLTK)+ Bđỉnhđập + (đỉnh đâp- cơ2).mhl1+ Bcơ2 +(cơ2- 

cơ1).mhl2 + Bcơ1 + (cơ1 - lăng trụ).mhl3 – (lăng trụ - MNHL) .mtrong 

2 2 0 2 1

89 , 08 14 , 13 2,42

2

35 , 2 25 , 4 29 ,





= 8,68x  ( Công thức 6-27 trang 121 GTTC tập 1) 

10 42 , 2

*Kiểm tra độ bền thấm cho trường hợp thượng lưu là MNLTK:

Đối với thân đập :

  Chiều dài tính toán của dòng thấm : 

    Ltt= L + 0,4 H1 = 89,08+ 0,4. 32,29 =101,996 m 

 0,293

996,101

35,229,32

2 1

đ

k

L

H H L

.1

1 1

) (

2

2

' 2

2 2 1

m

a K

q

a m L L

a H K

q

o đ đ

o t

o đ

1

1 1

1 5 , 3 2

4 , 5 5 , 3

) (

2

2

' 2

2 2 1

m

a K q

a m L L

a H K

q

o đ đ

o t

o đ

đ

75 , 2 95 , 46 363 , 2 2

4 , 5

10 5

0 7

0

2 0 2 7

a q

a

a q

10.508,1.24,

7 2

10.508,1

0 4 , 5

đ

k

L

H H L H

Bảng 5-10 :  Tổng hợp tính thấm qua đập ứng với trường hợp MNDBT 

Đoạn Mặt cắt Cao trình đáy Lưu lượng thấm(m 3 /s) Chiều dài Li (m)

sự ổn định theo công thức: 

 K M

M K

n n

T

l C tg

W N

  Trong đó :   

  n và Cn là góc ma sát trong và lực dính đơn vị của đất ở đáy dải thứ n.