đồ án thiết kế móng băng

... hồi Kiểm tra độ lún móng băng : ( Tính theo phương pháp chia lớp phân tố) - Ứng suất đáy móng tải trọng ngồi đất đắp móng gây ra: P = Ptctb = 12.9 (T/m2) - Ứng suất gây lún đáy móng: σglz=o = P ... giải.Ta tính số giá trị cần thiết cho việc tính tốn : σ gl • Hệ số : K = Với σ gl : ứng suất gây lún tâm đáy móng S S : Tổng độ lún móng băng 8.596 ⇒K= = 127.9 T/m3 0.0672 Vậy món...

Ngày tải lên: 11/08/2015, 22:12

... 21.4 23. 73 42.8 440. 834 252.411 188.4 23 21.4 25. 73 42.8 4 83. 634 272. 031 211.6 03 21.4 27. 73 42.8 526. 434 291.651 234 .7 83 21.4 29. 73 42.8 569. 234 31 1.271 257.9 63 10 21.4 31 . 73 42.8 612. 034 33 0.891 ... 19 .3 2.2 0 41.202 41.202 19 .3 2.5 0 .3 5.79 46.992 44.145 2.847 17.8 19 .3 16.8 299.04 34 6. 032 208.9 53 137 .079 21.4 19. 73 0. 43 9.202 35 5. 234 2 13...

Ngày tải lên: 13/08/2015, 08:39

... Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh Mặt cắt địa chất: 3.2 TRÌNH TỰ TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG CỌC : 3.2.1 Chọn chiều sâu đặt móng Df kích thước cọc sơ Chọn ... 0.2bqu = 0.2x6.13 = 1.3m SV: Nguyễn Thị Hồi Thương Thiết kế Móng Cọc GVHD: Thầy Trần Tuấn Anh - Mẩu 4-21 (độ sâu 21.5-22.0m) kết dùng để tính lún cho móng có độ sâu (21.0-25m) Mẫu 4-21 P(Kpa) 25 50 ... Thị Hồi Thư...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:51

... coi chiếm 15% khối lượng sản phẩm làm đông, Mb=15%.32,76 =4, 9 tấn/24h  Q2b  4, 9.2,5(8  25) 1000  2,4kW 24. 3600 Q2 =2 ,4 +17 =19 ,4 KW * Vì phòng làm đông thông gió nên dòng nhiệt thông gió ... trung bình có sưởi, lấy tn =40 C F = 12.6.6 =43 2m2  Qn =43 2.0,2.29=2506W Dòng nhiệt tổn thất qua trần F =12.6.6 =43 2m2 Qt =43 2.0,2.62,3=5383W  Q11= Q’11 +Q”11 +Qn +Qt =48 26 + 44 2...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 00:20

... phương trình: q F ,t  580 t 1, 667 Fng Ftr Với t0 = t - t0 = t + 35  q F ,t  580 (t  35)1, 667 0,0 38  688 ,8( t  35)1, 667 0,032 Giải hệ hai phương trình qF,t = 688 ,8( t + 35)1,667, qKK ... t  34,2 C - Diện tích trao đổi nhiệt thiết bò Theo phần tính nhiệt kho lạnh nhiệt tải thiết bò Qtb = 48, 4 KW Ft  Qtb 484 00   88 m q F ,t 550 Cấu tạo thiết bò bay không khí đ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 00:20

... nước; 11 Phễu chảy tràn; 12 van xả đáy; 13 Đường cấp nước với van phao; 14 Bơm nước PI – p kế ; TI – Nhiệt kế II Tính chọn bình chứa cao áp Bình chứa cao áp đặt sau dàn ngưng để chứa môi chất ... 0,7m 4  VCA = 0,7.Vd = 0,7.0,7 =0, 49 m3 Theo bảng 8-17 sách HDTKHTL ta chọn dạng bình chứa cao áp nằm ngang loại 0,75PB có thông số sau : - Chiều dài bình L = 3 190 mm - Chiều cao bình H =500m...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 00:20

...  n   Theo tính toán thiết kế dàn ngưng mn =104 55 kg/h , n = 995 kg/m3 Theo bảng 10- 1 HDTKHTL tra n= 1,7 m/s  dn  4 .104 55  0,047 m 3600.995.3,14.1.7 Theo bảng 10- 4 sách HDTKHTL ta chọn ... ống nhựa ống thép , sử dụng loại ống tuỳ thuộc vào đầu tư tính chất hoạt động kho lạnh Đói với kho lạnh bảo quản đông tính chhất hoạt động liên tục lâu dài đường ống , ta nên chọ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 00:20

...  0,024 10.1,5.995 .12 0,024  8955Pa 0,02.2 - Tổn thất áp suất trở kháng cục Pcb     2 Hệ số trở kháng cục  = a1 + b2 + c3 Trong a =11 – số khoang vào ; b = 11 – số khoang thoát nước ... ngoặt ; 1 = 1,5 – hệ số trở kháng cục khoang vào ; 2 = 1,5 – hệ số trở kháng cục khoang thoát nước ; 3 = 2,5 – hệ số trở kháng cục dòng chảy ngoặt 180o khoang chuyển từ chùm ống sang chùm ống .....

Ngày tải lên: 05/07/2014, 00:20