maay dien khong dong bo 1 2 3 pha

... 36.71o = 10.12o Mô men khởi động: Mk = k20.8411.42sin10.12o = 41.82k Trang 19Muốn góc pha giữa các dòng điện 30o thì góc pha của dòng điện trong cuộn phụ If phải là:  = 46.83o - 30o = 16.83o ... ) 1.23 (59 2.47)  85.5W Trang 14Công suất cơ:co dt P P (1 s) 85.5 0.96 82.1W Công suất đưa ra: P P  P  p 82.1 15 5  62.1W Công suất tiêu thụ từ lưới: P U I cos 120 1.23 0.7124 ... động cơ M1 Trường quay ngược tạo ra mô men hãm M2 1 1 1 n  2 Trang 4A 2    B 2  B  A1 B1 C1 A2 B2 C2 M M2 M1 s M Trang 54 Mạch điện thay thế• Mạch điện thay thế của động cơ một pha khi

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... nêm: 8 )(d12 d22  ) 2 ( 2 1 12 2 h d d   )(06,180)2 4,913(2 124,98 )124 *4,0 *)124,913 *22 s d n u 1* 1* 2 = 56 , 146 825 , 1 1 * d Z d h D * 2 18 ( Trang 11 bz1’=  2 1 12 41 )( *2 * d Z ... 21 *(1-139 *8 h1=21,6 mm ; b = d2 = 5mm ; Sr2=139 mm2 Trang 22*( * 9 , 0 2 2 2 2 2 2 2 2 k k k q = 05 , 0 * 33 , 1 1 0168 , 0 * * ) 1 3 * 3 * 2 28 ( * 2 * 9 , *2 28 * *2 2 p m Z q  l Z ... 14 10 0,8820115 930,0,8793 85 , 2 0 2 ) 1 ( ) 0 ( 2 35 , 2 85 , 2 85 , 2 ) 6 5 ( f *( 100 1 15 *7,3 = 1,41 Ω Tính theo đơn vị tương đối: * r S 42 ]*k + 42 42 b h = [ 5 * 3 6 , 21 *(1-139

Ngày tải lên: 06/11/2016, 19:16

... ứng thời gian 52 Hình 3.10: Đáp ứng thời gian 52 Hình 3.11: Đáp ứng thời gian 53 Hình 3.12: Biểu đồ pha giữa các đại lượng 53 Hình 3.13: Biểu đồ pha giữa các đại lượng 54 Hình 3.14: Phổ Fourier ... chiếu [21] 20 Hình 2.1: Hiệu ứng cánh bướm của hệ Loenz: a) Mặt phẳng pha, b) Biểu đồ pha z khác nhau do sai khác nhỏ 0.000127 giá trị ban đầu 24 Hình 2.2: Hằng số Feigenbaum [24] 24 Hình 2.3: Bông ... tuyến [19] 16 Hình 1.11: Cấu trúc bộ điều khiển dòng stator sử dụng phương pháp tuyến tính hóa chính xác [16] 16 Hình 1.12: Cấu trúc hệ thống thiết kế theo nguyên lý phẳng [15] 17 Hình 1.13: Cấu

Ngày tải lên: 05/04/2024, 16:47

... 3.8, 3.9, 3.10, 3.11), các dao động gần như không tuần hoàn và có biên độ thay đổi lớn, tự duy trì Hình 3.8: Đáp ứng thời gian: Hình 3.9: Đáp ứng thời gian Trang 13Hình 3.13: Biểu đồ pha ... giản” [23] [24] 2.2 Các đặc điểm chính của hệ hỗn loạn Nhìn chung hỗn loạn mang tính chất [22] [31] [32] [35]: Phi tuyến Tất định Nhạy cảm với điều kiện ban đầu Không tuần hoàn 2.3 Khái ... điều khiển tuyến tính 1.4.1.1 Phương pháp PI 1.4.1.2 Phương pháp Dead-beat 1.4.2 Phương pháp điều khiển phi tuyến 1.4.2.1 Phương pháp tuyến tính hoá chính xác 1.4.2.1 Phương pháp thiết kế dựa

Ngày tải lên: 05/04/2024, 16:48

... 2 1 max2 M X  � � � � � � � � Tỉ số các dòng điện khởi động: 1 U 6 5 � � � � � 0.838 Trang 182 2 2k1 1 m1 2 2 max2 2 max1 1 0.694 � �� �  � �� �� �� � 2 2 2 2 1 1 0.2 5 � �  � � � � 1 U 1.19 ... Trang 16Ta có:2 m1 2 R X � � Với tần số định mức fđm = 50Hz và điện áp U1 ta 2 2 U � 2 1 2 k1 2 2 2 2 U R M �  2 1 max1 1 2 3 0.5U M X  �  Với tần số f = 60Hz và điện áp U2: Trang 171 2 U R ... có:2 1 max 2 1 U f  max max �  � maxx  1 1  2 2 1 1 2 2 1 1 U f � � • Do ta muốn động cơ có khả năng quá tải không đổi nên: Trang 101 11 1 � � 1 f   Trường hợp Mc tỉ lệ nghịch với f1: 1 1

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... dq 2 S 2 4 , 44 w K S f S E Và 2 2 1 2 2 2 2 S Phương trình cơ bản ở mạch rotor khi rotor quay là: S 2 2 2 2 S 2 I r jI x E 0       2 2 2 2 2 I r jI S.x E S 0       2 2 2 2 S ... đứng yên f1 = f2 , nên tỉ số biến đổi điện áp của MĐKĐB là: 2 e 1 2 dq 2 1 dq 1 2 1 e K w K w E E i 2 2 K I I  2 dq 2 2 1 dq 1 1 i K w m K w m K  2 i e 2 K K.r r  và 2 i e 2 K K.x ... DH Su pham Ky thuat TP HCM Trang 5       2 1 2 C I 0 I Hình 2.3.đồ thị M(s) Từ mạch điện thay thế đơn giản ta có: 2 2 1 1 2 2 r s s 1 Z Z U I I            2 1 2 1 2 1 2 x

Ngày tải lên: 26/07/2014, 21:21

...  1.5 182.86 274.3Nm�  M  (1/ 3) M�   (1/ 3) 274.3 91.43Nm�  Trang 163 Đưa điện trở vào mạch roto• Ưu điểm : Mk lớn Ik nhỏ • Nhược điểm: động cơ có cấu tạo phức tạp, khó bảo dưỡng r2+ rp2+ ... rp1 r2+ rp2 r2 M s 1 O CD U1 rp1 K2 K1 rp2 ĐC Trang 171 Các phương pháp điều chỉnh n1 n (1 s)n  60f1 (1 s) p   Như vậy để điều chỉnh n ta có thể điều chỉnh: • số đôi cực p • tần số f1 • ... Ik giảm k2 lần • Mk giảm k2 lần • Đóng CD1 và CD3, mở CD2 • Khi tốc độ động cơ ổn định, đóng CD2 và mở CD3 CD3 TN CD1 CD2 U1 IM • Uk = kUđm Trang 10Ví dụ: Một động cơ không đồng bộ 3 pha roto

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... 14• Lúc này mô men chủ yếu do lồng sóc trên cung cấp và nó được gọi là lồng sóc mở máy.Trang 15R1 X1 2mm 1 sR oI& 2lv X′ 2lv 1 sR Trang 16• Bội số mô men khởi động:1 3 2 s .2 6 1 .4 1.2 2 ... R2 = 0.39; RFe = 26.59; X1 = 1.434; X2= 2.151; Xm = 354.6 Tính hệ số trượt sm; Mmax; điện trở của biến trở nối vào một pha để động cơ làm việc với mô men tải định mức tại n = 850v/ph Trang 32 ... f2 = f1, sự phân bố dòng điện trong thanh dẫn phụ thuộc X2 và dòng điện tập trung lên phần miệng rãnh nên R2 tăng và Trang 12c Mạch điện thay thế1I& I&′2 1 U& 1E& mI& R1 X1

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... được Trang 86 Động cơ 3 pha làm việc với lưới điện một phamột pha 1 như hình bên: C1 + C2  230F/hp Trang 9C1 – tụ điện làm việcC2 – tụ điện khởi động 2 3  7 Sự cố mất một pha • Nếu động cơ đang ...  U c I f I Trang 3f cf tg R    c ff o 6.28 8.42tg( 43.17 ) 14.1786 c     o o f f    Mk = k20.8419.06 = 397.2k Trang 47 Động cơ một pha dùng vòng ngắn mạchTrang ... nếu tải bé hơn 80% tải định mức 3UI cos UI cos Trang 10• Dòng điện là:3f 1f cos cos    là: IA = 0 IB = IC = I1f 1 3 2 3  Trang 11• Nếu sự cố mất một pha xảy ra khi động cơ làm việc

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... magnetic field Trang 216 Operation of three-phase induction motors from single-phase lines• Sometimes, three-phase induction motors can oprerate from single-phase lines Trang 227 Single phasing(a fault ... windings:o c Z = 3.94 j4.2 5.7588 46.83+ = ∠ Ω o f Phase displacement angle between the currents in the two windings: Trang 9Rf + Rx Xfθ f Xtg θ = + Trang 115 Resistance-start split-phase motor• ... than the main winding Trang 12Main windingphase diagram for the motor is shown in the Trang 13• The circuit diagram of the motor is shown in Aux windin g C Trang 14• A phasor diagram and torque-speed

Ngày tải lên: 21/08/2020, 17:07

... 21 12 11 , với các phần tử như sau: Trang 21.J T1 T 1 T 1 A T L T L 0 0 T L A T 1 L 1 T 1 - T 1 L 1 L T 1 L 1 - -L 1 L -T 1 A T 1 0 0 T 1 T 1 0 0 T 1 A r r r s 22 r ... Môdun 31 3.1.2 Nguyên lý tối ưu đối xứng 32 3.2 Tổng hợp mạch vòng dòng điện và tốc độ cho động cơ 33 3.2.1 Tổng hợp mạch vòng dòng điện: 34 Trang 23.2.2 Tổng hợp mạch vòng tốc độ 363.2.3 Tính ... L L T L i i T T 11 1)11( 11 1) 11( Trang 23sq r m r sd m rd r sq s rd m sd s sq sd s rq m rd r m sq s sd i T L i L p T u L L i i p T u L L T L i i p T ( 11 ) 1( 11 1) 1( (2-26)Thay T theo

Ngày tải lên: 17/12/2021, 15:19

... ḍng điện khởi động động cơ là I1 và I2 như sau: C I I I I I ) 3 1 1 1 ( ) 3 1 1 1 ( ) 5 2 8 1 ( 2 Với: I1là ḍng điện lớn nhất cho phép trong quá tŕnh mở máy I2 là ḍng điện nhỏ nhất cho phép ... ; 637,5) ; B(524; 600) 637,5 1496 Trang 25R R kU n E p E ) ( 55 , 9 + - F = 204 0, 024 20,32 - 9, 55 0,32 ´M ´ =637,5 – 0 245M V Vẽ phương trình đặc tính cơ tự nhiên: n = f(M) C(0 , 637,5) ... vậy ta có thể viết U I R Iö2ñm. ö » 0 5 ( 1 -hñm) öñm Kết quả là: ñm ö ñm ñm ö 0 5 ( 1 ).IU (1-12) Thay ñm ö ñm ñm ñm I U dm dm dm u ) ( 5 0 I P I U (1-13) 1.2.2 Vẽ đặc tính cơ nhân tạo:

Ngày tải lên: 02/11/2022, 10:34

... trình 1 và 2 trong hệ (2-15) : dt j d T T i L dt d L (2-17) Biến đổi (2-17) sang dạng từng phần tử của vectơ :(2-18) Thay ir s từ phương trình thứ 2 của (2-15) vào phương trình mômen (2-1):(2-19) ... Hình 2.2: Cuộn dây 3 pha nhìn trên Theo cách thức trên có thể chuyển vị từ 6 phương trình (3 rôto, 3 stato) thành nghiên cứu 4 phương trình Phép biến đổi từ 3 pha (a,b,c) sang 2 pha (\(\alpha, ... BỘ XOAY CHIỀU 3 PHA ĐIỀU KHIỂN THEO PHƯƠNG PHÁP FOCSơ lược về động cơ không đồng bộ ba pha1.1.1 Cấu tạo động cơ không đồng bộ ba pha. Hình 1.1: Cấu tạo của động cơ không đồng bộ 3 pha Động cơ không

Ngày tải lên: 13/06/2023, 07:10

... Hiếu 2 ) Trang 30D’ hr2 d2 h12d1 h42 hr2 b42h42 b42d2d1 h12 b42 h42 hr2h12 d1 45o 45oa) IV.10.Kính thước răng và rãnh rôto: Hình IV-1kích thước rãnh rôto Do động cơ có chiều cao tâm trục h=160(mm),do ... silic thuộc 12 Từ đó,ta suy ra Hz1=24,4(A/cm) V.5.Sức từ động trên răng stato: Fz1=2.h' z1.Hz1=2.2.27.24.4=110,776(A) h' z1=hr1-d2/3=23-0,9/3=22,7(mm)=2,27(cm) V.6.Mật độ từ thông trên răng ... rộng nhất:(bz1max): z2=hr2-d/3=20-5,1/3=1,83(cm) chiều cao rãnh rôto V.9.Hệ số bảo hòa răng: B z 2= B δ .l δ .t2 b z 2 .l2.k c2= 0 , 73.11 1,4 0 , 65 11 0 , 95=1 ,655(T ) Trang 36V.10.Mật độ từ

Ngày tải lên: 01/08/2014, 00:27

... liệu thô 3 1.2.2 Cân phối liệu và nghiền nguyên liệu 6 1.2.3 Lò và lọc bụi 8 1.2.4 Làm mát Clinker 9 1.2.5 Nghiền than 11 1.2.6 Nghiền xi măng 12 1.2.7 Đóng bao và xuất xi măng 17 1.3 Hệ thống ... măng 21 1.3.1 Nhiệm vụ của cân băng định lượng trong nhà máy sản xuất xi măng 21 1.3.2 Các phương pháp cân: 22 1.3.3 Cấu tạo và nguyên lý hoạt động của cân băng định lượng 24 1.3.3.1 Cấu tạo 24 1.3.3.2 ... 24 1.3.3.2 Nguyên lý hoạt động 25 1.3.3.3 Điều chỉnh cấp liệu của cân băng: 26 1.3.4 Hệ truyền động cân băng định lượng 27 1.3.4.1 Yêu cầu đối với hệ truyền động điện 27 Trang 6iv 1.3.4.2 Yêu

Ngày tải lên: 05/11/2014, 18:17

... về hệ tọa độ cố định trên stato ii i 3/22/1 0 6/16/13/2i i Ma trận biến đổi ngược: C1 T = /1 2/16/1 03 /2 PID (S7-300) U V W Biến tần M420 Trang 112.3 Quy đổi đại lượng điện của động cơ ... i1d, i1q, 2d, 2q s m 2 s 2 m 2 r r 1 n n n 1 r 1 2 r n 1 n n pT1LL 0 TpT 10L T kk pLRL kT kL pLR d ii 2.4 Sự biến đổi năng lượng và mômen điện từ Mô men điện từ của động cơ: M = 2 mL L (i1q ... tính: E3Z3 + E2Z2 + E1Z + E0 = 0 Đổi biến Z = V + 1 Q0= 74.946; Q1= 22.7266; R0= 1.9717; R1= 0.1046; S0 = 0.0094 2.8 Khảo sát chất lượng hệ thống bằng phần mềm Matlab Simulink 2.8.1 Khảo sát

Ngày tải lên: 27/08/2015, 08:26

... ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ 1PHA, 2PHA, 3PHA Môn: Máy Điện Nhóm thực hiện: 1. Đoàn Đình Hải 2. Lê Quý Thức 3. Nguyễn Văn Thiện 4.Ngô Tấn Phúc Hy 5.Liễu Thị Thuỳ Nhiên Tp,HCM,ngày 26 /05 /2 010 KHI NGHE TÍN HIỆU ... đại pha • Nếu dây quấn m pha max=m /2* pmax Nguyên lý làm việc md kdb • Để thể khác n rotor n từ trường quay, ta thường dùng hệ số trượt s – • s%=(n1-n)/n1 *10 0 Khi – – – – n=0 s =1 n=n1 s=0 n>n1 ... s

Ngày tải lên: 31/05/2014, 06:15

... = ' R2 ÷ ( ỉ ' ç R1 + + X1 + X ç ÷ s ø è )2 (3- 1) ( 32 ) ' ' Cơng suất điện từ: Pđt = 3I 22 R2 Thế (3 -1) vào biểu thức (3 -2) ta được: Pđt = U p ' ỉ ç R + R2 ÷ + X n ç s ÷ è ø ' R2 s (3- 3) Mà ... R2 ÷ + X + s × ç - 2. R1.R2 - R2 ÷ú n ç s ÷ ' êç s2 s ÷ú ø è øú 3U1 p R2 êè dM û =×ë ds w0 ỉỉ ' R2 çç 2 ÷ +X s ç R1 + n÷ s ÷ çç ÷ è ø è ø ' 3U p R dM =× ds w0 Cho ' R 22 2 R1 + X n s ỉỉ ' R2 2 ç ... rotor 15 % nên: F1 - F2 = 0 ,15 .F1 Þ F2 = 0,85.F1 Û N2.I2đm = 0,85N1.I1đm I đm = 0,85 N1 24 I1đm = 0,85 * *11 0 = 66( A) N2 34 Các thành phần trở kháng ngắn mạch: - Tỷ số biến áp động cơ: kE = - N1...

Ngày tải lên: 20/03/2014, 00:21

... (4 .22 ) j  K 11  c N  ∑ h 11( n)q 11 (n) + + e1 (n) j j  j =1  (4 . 23 ) Hình 4 .22 B ñi u n dùng M ng nơ ron thích nghiv i thu t toán MFA  23 24 Trong ñó, b ñi u n C có c u trúc m ng (Hình 4 . 23 ) ... (4. 21 ) ñ n (4 .25 ) sau: w (n)Ei 11 (n) + ij 11 (4. 21 ) q 11 (n) = ϕ ( p 11 (n)) j v 11 (n) = thu t toán MFA Trong ñó, b ñi u n t c ñ dùng m ng nơron thích nghi - B ñi u n C p 11( n) = j Hình 4. 21 Vòng ... 4 .1. 4 .2 H c c ng c không gây hư h ng 4 .1. 4 .3 H c giám sát Các phương pháp hu n luy n m ng nơron nhân t o 21 22 4 .2 Xây d ng b ñi u n dùng m ng nơron thích nghi v i ∆w 11 (n) = η 11 K 11 e1 (n)q11...

Ngày tải lên: 30/12/2013, 13:21