Đồ án nền móng dương hồng thẩm

Chọn chiều sâu chôn đài : - Chọn chiều sầu chôn đài thỏa mãn móng cọc đài thấp.. - Chọn chiều sâu chon móng thỏa mãn điều kiện cân bằng của tải trọng ngang và áp lực bị động.

Sinh Viên:

MSSV:

Lớp:

STT: 13 ( S1C4 )

NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT: Lớp 1: o Tình chất cơ lý: • W = 44.9% • γw = 1.62g/cm3 • Eo = 0.753 • Ip = 0

• IL = 0

• B = 0

• C = 0.01kG/cm2

• φ = 29o

• a1-1=

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

1

2

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Lớp 2:

o Tình chất cơ lý:

• γw = 1.9g/cm3

• Eo = 0.61

• Ip = 10

• IL = 29

• B = 0.26

• C = 0.17kG/cm2

• φ = 17.50 o

THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT

B – THIẾT KẾ MÓNG CỌC

B1.CHỌN DỮ LIỆU TÍNH TOÁN CHO MÓNG CỌC

Số liệu tải trọng

N=1000 KN

Q=20KN

M = 100 KN.m

B2.TÍNH TOÁN MÓNG CỌC

I Chọn chiều sâu chôn đài :

- Chọn chiều sầu chôn đài thỏa mãn móng cọc đài thấp

- Chọn chiều sâu chon móng thỏa mãn điều kiện cân bằng của tải trọng ngang và áp lực bị động

- Chọn chiều sâu chôn đài D f = 2 m.

II Chọn các thông số cho cọc:

1/ Chọn vật liệu làm cọc

- Chọn hệ số điều kiện làm việc của bêtông γ =b 0.9

- Móng cọc và đài mác 250 có R bt =0,9MPa (cường độ chịu kéo của bêtông);

R b =11,5MPa( cường độ chịu nén của bêtông); mođun đàn hồi E = 27.10 3 Mpa = 2,7.10 6

T/m 2

- Cốt thép trong móng loại CII,AII có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280 Mpa

- Cốt thép trong móng loại CI,AI có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 Mpa

- Hệ số vượt tải n = 1.15

- Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ móng a = 0.15 m

- Kích thước cột chọn sơ bộ là:

⇒ chọn cột (20x20) có F c =400cm2

2/Chọn sơ bộ kích thước cọc và đoạn cọc

2.1/ Chọn chiều dài đoạn cọc L c :

chiều dài đoạn cọc trong đất là 15.5 m

đoạn neo, đập đầu cọc là 50 cm

 chiều dài đoạn cọc Lc = 17.5 + 0.5 = 18 m

 chọn Lc = 16m (dùng 2 cọc 8m)

 chiều dài tính toán cọc = 16– 0.5 = 15.5 m

2.2/ Chọn cọc tiết diện vuông 20x20 (cm)

Diện tích tiết diện ngang cọc Ap = 0.2 x 0.2 = 0.04 m2

Chu vi tiết diện ngang cọc u = 4 x 0.2 = 0.8 m

2.3/ Chọn cường độ bêtông

Chọn bêtông M250 Rb = 11500 (KN/m2) , Rbt = 900 (KN/m2)

2.4/ Chọn cốt thép làm cọc

Chọn thép AII : Rs = Rsc = 2800 (KG/cm2)

Chọn 4φ16 ( Fa = 8.04 cm2) , cốt đai φ6

III Xác định sức chịu tải của cọc

1/ Sức chịu tải của cọc theo vật liệu

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

avl b b s s

Trong đó :

Rs = 280000 (KN/m2)

Rb = 13000 (KN/m2)

As = 8.04 10-4 (m2)

Ap = 0.04 (m2)

Ab = Ap - As = 0.04 – 8.04 10-4 =0.039 (m2)

Khi thi công:

ν

Khi cọc làm việc trong đất:

ν

Chọn lo= max(16; 10,85) = 16m

λ = =0 16 =

80 0.2

l

d

2 2

1.028 0.0000288 0.0016

1.028 0.0000288 80 0.0016 80 0.756

−

1 0.756 (11500 0.039 280000 8.04 10 509.26( )

avl a

2/ Sức chịu tải của cọc theo đất nền

2.1/ Dựa vào các đặt trưng cơ học của nền đất

- Sức chịu tải cực hạn của cọc Qu

Qu = Qs + Qp

Qs : thành phần chịu tải do ma sát

Qp : thành phần chịu mũi

- Sức chịu tải cho phép

a/ Thành phần chịu tải do ma sát

Q = ×u ∑ f ×l

Trong đó :

u : chu vi tiết diện ngang cọc

li : chiều dài đoạn cọc trong lớp đất i

fsi : ma sát đơn vị trung bình đoạn cọc trong lớp đất i

si hi i i

σhi =K oi×σvi

(1 sin )

K = − ϕ OCR

Koi : hệ số áp lực ngang của đất ở trạng thái tĩnh

vi

σ : ứng suất có hiệu do trọng lượng bản thân tại điểm tính fsi

,

i c i

ϕ : góc ma sát trong và lực dính lớp đất i

OCR : tỷ số cố kết trước

a

Q

Q

FS

+ Lớp 2a

L = 1.3 m

0.8 20 0.6 10 (0.6 )* 9.3 33.625( / )

2

si

+ Lớp 3

L = 1.9m

0.8 20 0.6 10 1.9* 9.3 *10.04 49.208( / )

2

si

+ Lớp 4

L = 1.9 m

0.8 20 0.6 10 1.9* 9.3 1.9*10.04 * 9.8 68.056( / )

2

1.4000

1.9000

1.9000

1.9000

2.2000

3.6000

3.2000

2.0000

1.3000

1.9000

1.9000

2.2000

3.6000

3.2000

Lớp 2a

MNN 0.8000

Lớp 3

Lớp 4

Lớp 5

Lớp 6a

Lớp 6b

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

si

+ Lớp 5

L = 2.2 m

si

+ Lớp 6a

L = 3.6 m

0.8 20 0.6 10 1.9*9.3 1.9*10.04 2.2* 9.8 2.2* 9.9 * 9.3 138.956( / )

2

si

+ Lớp 6b

L = 3.2 m

0.8 20 0.6 10 1.9* 9.3 1.9*10.04 2.2* 9.8 2.2* 9.9 3.6* 9.3 * 9.9 151.41( / )

2

si

= 1332.5 KN

b/ Thành phần chịu mũi của cọc

p p p

Ap : diện tích tiết diện ngang cọc

Ap = 0.04 m2

qp: sức chịu mũi đơn vị theo công thức TCVN:

γ

p c vp q

d :cạnh cọc vuông

d = 0.2 m

ϕ,c : góc ma sát trong và lực dính

ϕ=1705

γ

=

=

16.04 5.746 3.75

c q

N N N

c = 0.17 KN/m2

σ'

v : ứng suất có hiệu do trọng lượng bản thân đất nền gây ra tại mũi cọc

0.8 20 0.6 10 1.9* 9.3 1.9*10.04 2.2* 9.8 2.2* 9.9 3.6* 9.3 * 9.9 151.41( / )

2

Q p = cN c + N q + 0.4 d

= 0.17*16.04 + 151.41*5.746 + 0.4*9.9*0.5*3.75

= 880.15KN/m2

p

2

Sức chịu tải cho phép cọc dựa vào đặc trưng cơ học nền đất

− = + =1332.5 35.58+ =678.11

p s

a B

s p

Q Q

IV/ Chọn số lượng cọc và bố trí cọc

1 Chọn số lượng cọc

β

678.11

tt

a

N

n

Q

1.2 1.4

β = ÷ hệ số xét đến trọng lượng bản thân của đài và đất trên đài,moment

Chọn 4 cọc

2/ Kiểm tra tiết diện cọc

678.11

0.2

a

tb

Q

d

γ

1.15 (16952.7 22 2) 4

tc

tb tb f

N

Chọn mép đài cách cọc ngoài cùng là 0.2m (theo TCVN 205-1998 )

IV.Bố trí cọc

200

200

200

200

900

1500

V Kiểm tra sức chịu tải cọc

1/ Tổng tải trọng tác dụng lên trọng tâm hệ cọc và trọng tâm đáy đài cọc

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

γ

tb fđ

Trong đó :

đ

F : diện tích đài cọc

tb

γ : dung trọng trung bình bêtông và đất

2/ Tổng momen tính toán tác dụng lên đáy đài:

d

3/ Khoảng cách từ tâm cọc tới trọng tâm đáy đài

0.69 0 0.69

3 [( 0.69) 0 0.69 ] 2.86( )

i

m

4/ Lực tác dụng lên cọc số 1, 3

=

1

1000 200

| | | 0.69 | 298.25( )

4 2.86

tt tt

y

i i

M N

n

x

5/ Lực tác dụng lên cọc số 2, 4

=

1

1000 200

| | | 0.69 | 298.25( )

4 2.86

tt tt

y

i i

M N

⇒

414.47( ) 0 478.22 ) a 678.11( )

Thỏa mãn khả năng chịu lực của cọc

6/ Kiểm tra sức chịu tải của cọc làm việc trong nhóm

nh p a

Với ηlà hệ số nhóm

( 1) ( 1) 1

90

m n

× ×

Trong đó :

m = 2 : số hàng cọc

n = 2: số cọc trong 1 hàng

θ = ( )= ( 0.2 ) 16 2'= °

0.69

d

s

Sức chịu tải của cọc làm việc trong nhóm:

η

= × ×

=0.82 4 678.11 2224.2(× × = )>∑ =1000( )

nh p a

tt

× ×

(2 1) 2 (2 1) 2

90 2 2

5o9’ ’

Thỏa => bố trí 4 cọc

V Kiểm tra độ lún của móng cọc

1/ Xác định móng khối qui ước

Kích thước của đáy móng khối qui ước

2 ( )

4

tb qu

4

tb qu

L = + ×X l tg ϕ

X = 1.1m , Y = 1.1m: khoảng cách 2 mép cọc biên theo phương x và y

l = 15.5m : chiều dài phần cọc tiếp xúc với nền đất

tb

ϕ : góc ma sát trung bình

ϕ

∑

∑

0

29 *1.3 29 *1.9 29 *1.9 29 * 2.2 17 5'* 3.6 17 5'* 3.2

23 45' 1.3 1.9 1.9 2.2 3.6 3.2

i i tb

i

l l

ϕ

⇒ = =23 45' = ° ⊗5 9'

tb

°





23 45' (0.2 2 0.96) 2 15.5 ( ) 5.3( )

4

23 45' (0.2 2 0.96) 2 15.5 ( ) 5.3( )

4

qu

qu

L qu

+ Diện tích khối móng qui ước

qu qu qu

+ Dung trọng bình quân của đất trên khối móng qui ước

γ

=

∑

∑

3

20 0.8 10* 0.6 9.3*1.9 10.04*1.9 9.8* 2.2 9.9* 2.2 9.3* 3.6 9.9* 3.2

0.8 0.6 1.9 1.9 2.2 2.2 3.6 3.6

i i tbqu

i

h h

KN m

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

+ Thể tích đài

+ Thể tích cọc

= × × = ×4 15.5 0.2× 2 =2.48( 3 )

coc coc coc

+ Thể tích đất

dat qu dai coc

+ Trọng lượng đất trên khối móng qui ước

γ

= × =541.28 17.44 9439.92(× = )

dat dat tbqu

+ Trọng lượng bêtông

γ

= × =(16 25.2) 25 1030(+ × = )

bt bt bt

2/ Kiểm tra điều kiện ổn định của đất nền dưới đáy móng khối qui ước

Điều kiện ổn định

max

min

1.2 0

tc tc

tc tc tb tc

P



≤





+ Tổng tải trọng khối móng qui ước

∑ 3600 8488.87 1030 12649.3( )

tt tc

qu dat bt

N

∑ ( ∑ ) 288 324 (1 17.5) 5462.6( )

1.15 1.15

tc tc tc

+ Sức chịu tải tiêu chuẩn của đất nền dưới đáy móng

*

tc

m m

ϕ

=

=

0

1.0994

7.7867

A B D

C = 2,6 (KN m/ 2 )

×

(1.0994 6.73 (20 10) 5.3977 196.56 2.6 7.7867) 1155.2( / ) 1

tc

×

max

6.73 6.73 6.73 6.73

tc

P

⇒ 

=



2 max

2 min

386.8( / ) 171.75( / )

tc

tc

+

= ax min =279.275( / 2 )

2

tc tc

tc m

tb





max

2 min

368.8( / ) 1.2 1386.24( / )

171.75 / ) 0

279.275( / ) 1155.2( / )

tc

tb

thỏa điều kiện ổn định

3/ Kiểm tra lún (móng khối qui ước)

+ Áp lực gây lún

γ

gl tb f

1

[ ] 8 1

i i

i

e

−

+

=(0.4 0.6)÷ × =(2.692 4.038)÷

⇒ Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng đoạn nhỏ hi = 2.5 m

Áp lực ban đầu do trọng lượng bản thân đất gây ra tại lớp đất i :

'

P =σ =∑γ ×Z ⇒e

Áp lực tại giữa lớp đất i sau khi xây dựng móng

Trong đó :

gli k oi P gl

koi : hệ số phân bố ứng suất oi

l b k Z b





∈





tra bảng SGK

Tính lún : ta dùng phương pháp cộng lún từng lớp phân tố

 Chọn mẫu đất tính lún :

- Chọn mẫu 4-21 ( độ sâu 21.5-22m) tính lún từ 19.5=> 27 m

Tải bản FULL (23 trang): https://bit.ly/3B2Nre0

Dự phòng: fb.com/TaiHo123doc.net

Đồ Án Nền Móng Khoa Kỹ Thuật Công Trình

Bảng tính lún

lớp

Tổng 0.0486

Sau khi phân chia tới lớp phân tố thứ 5 ta có :

σ

5 gli 5 30.766 153.83(KN) P i 263.441(KN)

−

+

1

4.86 [ ] 8 1

i i

i

e

⇒Vậy ta có bài toán thỏa mãn về điều kiện lún

2282061