Lịch sử của các bức tường đất gia cố bằng địa tổng hợp hiện đại có thể được tìm thấy trong một bài báo của tác giả và đồng nghiệp [1].. Một số geogrids được sản xuất từ Tường đất gia cố
Trang 1Kỹ sư kết cấu và cầu
Bài báo · Tháng một năm 2014
1 tác giả:
Richard J Bathurst
Cao đẳng Quân sự Hoàng gia Canada
289 CÔNG BỐ 9.108 CÔNG TÁC
XEM HỒ SƠ
Một số tác giả của ấn phẩm này cũng đang thực hiện các dự án liên quan này:
Thiết kế dựa trên hiệu suất của kết cấu đất gia cố Xem Kế hoạch
Luận án thạc sĩ Xem Kế hoạch
Trang 2TƯỜNG ĐẤT ĐƯỢC TÁI TẠO - THIẾT KẾ VÀ HƯỚNG DẪN
Richard BATHURST
Giáo sư
Cao đẳng Quân sự Hoàng gia Canada,
Kingston, Canada
bathurst-r@rmc.ca
RichardBathurst, sinh năm 1952, nhận bằng Tiến sĩ về kỹ thuật địa kỹ thuật tại Đại học Queen tại Kingston, Canada Lĩnh vực nghiên cứu chính của ông là các hệ thống tường chắn đất gia cố, thiết kế địa chấn của các hệ thống này và thiết kế, phân tích
và hiệu chuẩn dựa trên độ tin cậy
dựng với chi phí chỉ bằng 50% so với các giải pháp truyền thống Các khoản tiết kiệm chi phí này được tích lũy từ việc giảm khối lượng bê tông cần thiết cho kết cấu và dễ xây dựng Ví dụ, trong tường đất gia cố, bê tông đúc ướt thông thường bị hạn chế đối với các tấm thép mỏng gia cố hoặc trong một số trường hợp là các khối lớn Các khối bê tông xây khô không vữa cũng là một vật liệu phổ biến Lịch sử của các bức tường đất gia cố bằng địa tổng hợp hiện đại có thể được tìm thấy trong một bài báo của tác giả và đồng nghiệp [1]
Bài báo này mô tả rất ngắn gọn về các loại tường đất gia cố
phổ biến nhất được sử dụng trên thế giới hiện nay và giải
thích về các tính toán thiết kế chính cần thiết cho việc thiết
kế các kết cấu điển hình Bài báo phần lớn dựa trên kinh
nghiệm của Bắc Mỹ nhưng các loại tường được mô tả ở đây
và các tính toán thiết kế cơ bản được chấp nhận trên toàn
thế giới và do đó các bài học thu thập được từ bài báo này
cũng có thể áp dụng cho thực tiễn xây dựng dân dụng ở Ấn
Độ
Từ khóa: gia cố tường đất, mặt dựng, địa tổng hợp, lưới địa
Các vật liệu gia cố đất được sử dụng trong tường đất gia cố
có thể được phân loại rộng rãi thành các loại kim loại và địa tổng hợp Gia cố kim loại bao gồm các dải thép (Hình 1), thảm và thang thanh thép (Hình 2), dây hàn và các tấm neo thép được gắn vào mặt bằng sử dụng các thanh thép (Hình 3) Hầu hết tất cả các sản phẩm cốt thép đều được mạ kẽm
để chống ăn mòn Vật liệu gia cường địa tổng hợp là vật liệu cao phân tử hiệu suất cao có thành phần chính là
polypropylene (PP), polyethylene mật độ cao (HDPE) hoặc polyester (PET) Các sản phẩm gia cố địa tổng hợp được phân loại là vải địa kỹ thuật, lưới địa kỹ thuật và dây đai Vải địa kỹ thuật dệt thoi là vật liệu dạng tấm có hình dạng giống như một loại vải dệt (Hình 4) Một số geogrids được sản xuất từ
Tường đất gia cố là một loại tường chắn đất sử dụng các lớp
cốt thép kim loại hoặc địa tổng hợp nằm ngang đặt bên trong
lớp đắp tường để tạo ra một khối hỗn hợp bao gồm đất, các
lớp gia cố và các mặt Ở Bắc Mỹ, những cấu trúc này thường
được gọi là tường đất ổn định cơ học (MSE) Khối (hoặc
khối) hoạt động như một cấu trúc trọng lực để chống lại các
lực đất gây mất ổn định tác động ở phía sau của vùng đất
được gia cố Chi tiết về một số loại tường đất gia cố được
minh họa trong Hình 1-8 Chức năng của kết cấu trọng lực
(vùng gia cố bao gồm cả mặt bên) có thể được hình dung
tương đương với các kết cấu tường chắn trọng lực thông
thường bao gồm các mặt cắt chữ T bê tông cốt thép Ưu
điểm của tường đất gia cố so với kết cấu tường trọng lực
thông thường, dựa trên
Trang 3để hình thành cấu trúc lưới địa lý Dây đai geogrid thường là dây đai bằng sợi polyester thẳng hàng (Hình 5) Lõi polyester được bảo vệ bởi một lớp vỏ polyme Thông thường, geogrid được sử dụng trong các kết cấu tường đất được gia
cố bằng địa tổng hợp vì các khẩu độ geogrid có thể gắn kết tốt hơn với đất đắp để truyền tải trọng từ đất sang cốt thép, đặc biệt nếu đất là cát hoặc sỏi không dính kết
2.2 Chèn lấp
Đất không kết dính như cát và sỏi là vật liệu ưa thích cho tường đất gia cố so với đất hạt mịn vì chúng dễ đặt và chặt, thoát nước tốt hơn, đồng thời có độ bền và độ cứng chống cắt cao hơn Trên thực tế, hầu hết các hướng dẫn thiết kế của chính phủ ở Bắc Mỹ đều hạn chế đất trong vùng đất gia
cố đối với những vật liệu “chọn lọc” này Các giới hạn về loại đất cũng được áp dụng cho tường đất được gia cố bằng thép
để ngăn chặn sự ăn mòn quá mức của thép Tuy nhiên, khi
sự tự tin và kinh nghiệm đã tăng lên với các hệ thống tường đất được gia cố bằng địa tổng hợp, các chất lấp đầy chất lượng thấp hơn đã được sử dụng ở những nơi trên thế giới không có sẵn các bãi chôn lấp dạng hạt hoặc chúng có giá thành cao [ví dụ 2,3,4] Tuy nhiên, đầm nén kém, phát triển
áp lực nước lỗ rỗng trong và sau khi xây dựng, và đất bị mềm và mất độ bền do nước bề mặt ngấm vào đã dẫn đến hoạt động kém của một số công trình Chất thải phá dỡ công trình cũng đã được sử dụng làm vật liệu lấp đầy trong một số trường hợp dẫn đến tiết kiệm chi phí dự án hơn nữa và tác động tích cực đến môi trường của vật liệu xây dựng tái chế [ví dụ 5]
2.3 Đối mặt
Tường đất gia cố phải bao gồm một mặt đóng vai trò trợ xây dựng để hỗ trợ việc đặt và nén chặt đất ở mặt tường, và đảm bảo rằng mặt tường sẽ ổn định theo phương thẳng đứng hoặc gần thẳng đứng trong suốt thời gian thiết kế của nó Bề mặt đơn giản nhất có thể được xây dựng bằng cách chỉ cần kéo dài các lớp gia cố sơ cấp trong một cấu hình bọc ở mặt tường và nhét đầu tự do của lớp bọc trở lại khối đất được gia
cố (Hình 4) Cần có ván khuôn di chuyển tạm thời
Hình 1: Tường đất được gia cố bằng dải thép có gia cố
tấm bê tông đối mặt
Hình 2: Gia cố bậc thang bằng thép tăng dần
tấm bê tông đối mặt
các tấm polyme được đục lỗ và vẽ để tạo ra một cấu trúc
giống như lưới tích hợp mở với các lỗ hình vuông, hình chữ
nhật hoặc hình tam giác Các sản phẩm lưới địa lý khác
được sản xuất từ các sợi polyester bó lại được dệt kim hoặc
đan lại với nhau theo hướng dọc và ngang
Trang 4để hỗ trợ mỗi bọc trong quá trình xây dựng Những bức tường này linh hoạt và tiết kiệm chi phí và được sử dụng tốt nhất cho các cấu trúc tạm thời khi độ bền lâu dài của mặt dựng không phải là vấn đề đáng lo ngại Mặt tiền chắc chắn hơn có thể được tạo ra bằng cách
sử dụng lồng dây hàn, khối xây hoặc bê tông đúc ướt (Hình.
6), tấm bê tông gia tăng (Hình 1, 2 & 3) hoặc tấm bê tông toàn chiều cao (Hình 7) Một ưu điểm của các tấm bê tông
có chiều cao lớn và có chiều cao toàn phần là chúng có thể được đúc ngoài công trường trong thời gian đó mặt tường tiếp xúc có thể được hình thành với kết cấu hoặc hoa văn thẩm mỹ Trong lịch sử, vật liệu gia cố đất bằng thép được
sử dụng với các tấm bê tông tăng dần có hình vuông hoặc hình lục giác (Hình 1 & 3) Có rất nhiều biến thể về các loại mặt được mô tả ở đây Ví dụ, Hình 8 cho thấy một bức tường bao bọc với một tấm bê tông có chiều cao giả Tải trọng đất được thực hiện bởi cốt thép bọc và mặt giả cải thiện hình thức thẩm mỹ của kết cấu
Hình 3: Hệ thống tường nhiều neo
3 Khái niệm thiết kế
Hình 4: Mặt tường bọc
3.1 Yêu cầu chung
Tường đất gia cố được thiết kế để có đủ biên độ an toàn chống sụp đổ và biến dạng quá mức trong điều kiện tải trọng tĩnh Các cơ chế hư hỏng tiềm ẩn được minh họa trong Hình
9 đối với trường hợp tường đất gia cố bằng kim loại và địa tổng hợp được xây dựng bằng một khối mô-đun không vữa đối mặt
3.2 Tính ổn định bên ngoài
Các chế độ hư hỏng bên ngoài liên quan đến sự ổn định của vùng đất gia cố hỗn hợp bao gồm đất đắp, các lớp gia cố và lớp phủ Các dạng hư hỏng bên ngoài đối với khối đất gia cố tổng hợp được thể hiện ở hàng trên cùng của Hình 9 Tính toán độ ổn định giống như các phép tính đối với kiểu tường trọng lực mặt cắt chữ T và trọng lực thông thường
Composite hoạt động như một khối trọng lực (khối lượng) để chống lại sự trượt ở chân của khối và lật ngược ở phần chân
để phản ứng với các lực đất hoạt động từ đất được giữ lại nằm ngay phía sau
Hình 5: Thành dây đeo bằng polyester
Trang 5khối (vùng đất gia cố) Ngoài ra, khối không được tạo ra sự
cố về khả năng chịu lực trong đất móng hoặc độ lún quá mức Đối với tường có hình dạng đơn giản, lực cản trượt thường điều khiển chiều dài của khối đất gia cố theo hướng vuông góc với chiều dài chạy của mặt tường và do đó là chiều dài của cốt thép Bất kể chiều dài cốt thép tối thiểu được tính là bao nhiêu, các mã thiết kế thường hạn chế chiều dài tối thiểu của cốt thép không được nhỏ hơn 60% đến 70% chiều cao của tường Các tính toán ổn định bổ sung để ổn định toàn cục phải luôn được thực hiện, như trường hợp đối với bất kỳ kết cấu tường chắn nào, để đảm bảo rằng kết cấu đó không nằm trong một cơ chế hư hỏng lớn hơn kéo dài ra ngoài vùng đất gia cố và vào nền móng
3.3 Sự ổn định nội bộ
Để vùng gia cố có thể duy trì tính liên kết của nó, cần thiết
kế các lớp gia cố chống lại các chế độ hư hỏng ổn định bên trong Các chế độ hư hỏng ổn định bên trong được thể hiện trong hàng thứ hai của Hình 9 Chúng bao gồm sự căng quá mức của cốt thép dẫn đến biến dạng quá mức hoặc thậm chí bị đứt (Hình 9d), và kéo các lớp cốt thép ra khỏi vùng neo (Hình 9e) kéo dài từ vị trí của nêm hư hỏng bên trong đến đầu tự do của các lớp gia cố Đối với tường đất được gia
cố bằng thép, nêm hư hỏng bên trong được giả định là song tuyến tính như trong Hình 10a Đối với các bức tường đất được gia cố (tổng hợp địa lý) có thể mở rộng hơn, bề mặt hư hỏng bên trong được giả định là tuyến tính như là một phần của cơ chế nêm hoạt động đơn lẻ như thể hiện trong Hình 10b Định hướng của hình nêm được tính bằng lý thuyết áp suất đất hoạt động Chiều dài neo của cốt thép
trong
bề mặt đến đầu tự do của cốt thép Trong một số trường hợp, có thể xảy ra sự cố cơ chế ngừng phát tín hiệu từ bánh xe
của tường đối diện hoặc ở độ cao cao hơn ở phía sau của cột đối diện qua vùng đất gia cố và vào vùng đất giữ lại Những
Hình 6: Tường khối mô-đun
Hình 7: Tường tấm bê tông toàn chiều cao
Hình 8: Tường lai với kết cấu bọc bên trong
và đối mặt với tấm bê tông có chiều cao đầy đủ
Trang 6Hình 9: Các phương thức hỏng hóc đối với các bức tường mặt khối mô-đun được gia cố bằng địa tổng hợp
Các cơ chế hư hỏng được gọi là hư hỏng tổng hợp và được
nghiên cứu tốt nhất bằng cách sử dụng các phương pháp phân
tích độ dốc tròn hoặc không tròn được thực hiện trong các
chương trình máy tính ổn định mái dốc đã được sửa đổi để bao
gồm khả năng chịu kéo của bất kỳ lớp gia cố giao nhau nào Đối
với tường đất gia cố có các khối xếp chồng lên nhau, phải khảo
sát sự cố trượt bên trong qua mặt bê tông (Hình 9 f) Điều này
không bắt buộc đối với tường bảng điều khiển tăng dần hoặc toàn
bộ chiều cao
Độ bền kéo thiết kế của cốt thép
không có
Độ bền kéo của cốt thép dễ dàng được tính như là sản phẩm
của độ bền chảy của cấu kiện chịu kéo và diện tích mặt cắt
ngang Hầu hết các sản phẩm cốt thép đều được mạ kẽm để
bảo vệ catốt và chiều dày hy sinh của thép được đưa vào
tính toán khả năng chịu tải kéo để tính đến khả năng ăn
mòn Độ dày này được tính toán dựa trên đất
loại, hóa học porewater và điện trở suất, và tuổi thọ thiết kế Đối với tường địa tổng hợp, độ bền kéo tham chiếu của cốt thép từ thử nghiệm tiêu chuẩn trong phòng thí nghiệm phải được giảm xuống để tính đến khả năng hư hỏng khi lắp đặt, suy thoái hóa học và rão như được thảo luận ở phần sau Các sản phẩm gia cường địa tổng hợp hiện đại đã được chế tạo đặc biệt để giảm thiểu sự xuống cấp Dây đai và dây geogrids bằng polyester được sản xuất với lớp phủ để bảo vệ trong quá trình lắp đặt và tiếp xúc với tia UV
vực đóng góp
với một lớp gia cố nằm ở độ sâu z, tải trọng kéo lớn nhất được biểu thị bằng đơn vị lực trên mét chiều dài tường chạy là:
Trang 7Ở đây K là hệ số ngang của áp suất đất, γ là đơn vị trọng lượng của đất đắp và q là áp suất phụ tải được phân bố đồng đều bất kỳ trên đỉnh của khối đất gia cố Đối với tường đất gia cố bằng địa tổng hợp, K được lấy làm hệ số áp suất đất hoạt động Rankine hoặc Coulomb Điều này là do người
ta cho rằng phần gia cố có thể mở rộng và do đó cho phép đất đạt đến trạng thái hoạt động Đối với tường gia cố bằng thép, giá trị của K thay đổi theo chiều cao của tường và lớn hơn hệ số hoạt động
áp suất trái đất (K a) về phía trên cùng của bức tường.
Thực tế, K trong phương trình 1 được coi là K o ( Hệ số áp suất đất ở trạng thái nghỉ) ở Vương quốc Anh BS8006
mã [6] Tóm tắt các giá trị K ở Anh và Mỹ [7] được tóm tắt trong Hình 11 Ở Bắc
gia cố địa tổng hợp được tính toán
số an toàn tổng thể để tính đến độ không chắc chắn của dự án Độ bền cho phép dài hạn có sẵn ở cuối vòng đời thiết kế được tính như sau:
a) cốt thép (thép) không thể uốn được
địa tổng hợp vật liệu gia cố được biểu thị bằng đơn vị lực trên một đơn vị chiều rộng của vật liệu và RF là sản phẩm của các hệ số giảm để tính đến tổn thất độ bền tiềm ẩn Những đóng góp vào sự suy giảm sức mạnh trong vòng đời thiết kế của
ở
bất kỳ kết nối hoặc giao điểm nào (RF J) Tất cả các hệ số giảm đều bằng một hoặc lớn hơn Các bài kiểm tra
các giao thức để xác định các hệ số giảm thiểu này có sẵn trong các tiêu chuẩn thử nghiệm quốc gia và quốc tế, Các giá trị mặc định được
sử dụng trong trường hợp không có thử nghiệm dành riêng cho dự án
có sẵn trong nhiều tài liệu hướng dẫn quốc gia (ví dụ: 9,10).
Việc tính toán khả năng chịu kéo của một lớp gia cố phụ thuộc vào loại vật liệu (địa tổng hợp hoặc thép), hình học của cốt thép và loại đất Ví dụ: lưới địa lý và thép dạng lưới (lưới thép và thang thép, dây hàn) cho phép đất
b) gia cố có thể mở rộng (tổng hợp địa lý)
Hình 10: Tính toán tải trọng kéo tối đa cho
quá căng thẳng và chế độ kéo ra của lỗi
Hình 11: Hệ số áp suất đất (K) cho
tính toán tải trọng kéo lớn nhất (T tối đa) trong
các yếu tố củng cố
Trang 8xuyên qua các lỗ lưới Do đó, chúng phát triển một phần khả
năng kéo của chúng từ lực cản thụ động của các thành viên
lưới ngang đối với đất Vải địa kỹ thuật về cơ bản là các tấm
liên tục có được phần lớn khả năng kéo của chúng do ma
sát giữa vải địa kỹ thuật và đất xung quanh Các
các biểu thức có dạng sau:
P max = 2 L e f * ( γ z + q) (3)
quy định trong hướng dẫn thiết kế
tài liệu (ví dụ: 7, 8) Thuật ngữ hệ số f * là một hệ số thực nghiệm
được xác định từ việc lắp lưng vào các thử nghiệm kéo tại chỗ
hoặc trong phòng thí nghiệm hoặc một giá trị mặc định có thể
được tìm thấy trong các tài liệu hướng dẫn như những tài liệu đã
được trích dẫn trước đó Các mô tả bằng tiếng Anh về thực tiễn
thiết kế hiện tại để tính toán tải trọng và khả năng chịu tải của
tấm neo cho tường đất gia cố sử dụng kết cấu nhiều neo ở Nhật
Bản có thể được tìm thấy trong các bài báo của Miyata và cộng
sự [17,18]
3.4 Đối mặt với sự ổn định
Mặt dựng cũng phải ổn định trong suốt tuổi thọ của kết cấu
và các liên kết giữa mặt ốp và các lớp gia cố phải có đủ khả
năng chịu kéo Khả năng kết nối thích hợp là quan trọng
nhất đối với các bức tường có bề mặt cứng (ví dụ như các
khối và tấm bê tông) (Hình 9g) Đối với các bức tường khối
mô-đun, cũng phải đảm bảo độ ổn định chống lật đổ của các
khối ở trên cùng của cột đối diện và lực cắt bề mặt Các chế
độ hư hỏng đối với trượt cột và lật đổ trong Hình 9h & 9i là
duy nhất cho tường khối mô-đun và do đó không áp dụng
cho tấm bê tông gia tăng, tấm bê tông toàn chiều cao và
tường bao
3.5 Biến dạng tường
Biến dạng tường sau xây dựng đối với tường đất gia cố được
xây dựng tốt là rất khó
dự đoán Tuy nhiên, dữ liệu có sẵn từ các bức tường đất được gia cố bằng địa tổng hợp được giám sát với một mặt bê tông cứng và một lớp đắp dạng hạt chọn lọc cho thấy rằng có thể đạt được dịch chuyển nhỏ hơn 1,5% chiều cao của bức tường khi xây dựng tốt (Hình 12) Các giá trị được chỉ định hoặc dự kiến từ các hướng dẫn thiết kế hiện tại cũng được vẽ trên cùng một hình Biến dạng đối với các bức tường giống nhau nhưng sử dụng cốt thép cứng hơn nhiều có thể ít hơn Sự khác biệt này có thể là một yếu tố khi quyết định sử dụng loại cốt thép nào trong một dự án cụ thể Tuy nhiên, sự biến dạng của tường cuối cùng sẽ ảnh hưởng rất nhiều đến chất lượng công trình
4 Thiết kế địa chấn
Phương pháp phân tích để thiết kế và phân tích tường chắn trong điều kiện tải trọng tĩnh có thể được sửa đổi để xem xét các tải trọng gây ra địa chấn bổ sung bằng cách sử dụng phương pháp giả tĩnh Các phương pháp này dựa trên lý thuyết Mononobe-Okabe để tính toán các lực gây mất ổn định trên trái đất Tổng quan về phương pháp thiết kế và phân tích địa chấn được đưa ra bởi Bathurst et al [20] Hướng dẫn phân tích địa chấn cho kết cấu tường chắn đất ở Bắc Mỹ có thể được tìm thấy trong [7,9] Đối với hệ thống tường khối mô-đun, người đọc hướng đến [15] Hiệu suất của tường đất gia cố trong trận động đất nói chung là rất tốt, điều này được cho là do tính linh hoạt của kết cấu và kết cấu
dự phòng cường độ cao của chúng Các đánh giá về hiệu suất của tường có thể được tìm thấy trong các tài liệu tham khảo sau [21, 22] Dựa trên thành tích hoạt động tốt này, hiện nay ở Hoa Kỳ thực tế là bỏ qua thiết kế địa chấn của các kết cấu đất thông thường và được gia cố nếu gia tốc thiết kế đỉnh của đất nền nhỏ hơn 0,4g Đối với gia tốc mặt đất đỉnh cao hơn, các phương pháp phân tích khối trượt Newmark được khuyến nghị và / hoặc sự khác biệt hữu hạn động và mô hình phần tử hữu hạn [23] Tuy nhiên, điều này cần người dùng có kinh nghiệm và chuyên gia tư vấn
5 Mố cầu
Tường đất gia cố hiện nay được sử dụng thường xuyên để xây dựng các mặt thẳng đứng nhằm lấp đầy đường tiếp cận cầu và làm dốc các mố ngay bên dưới bản mặt cầu Một ví dụ về mặt khối mô-đun
Trang 9Hình 13: Trụ cầu Barney's Point, New South
Wales, Úc
Hình 12: Chuyển vị ngang chuẩn hóa tối đa ( ∆ x / H) của
tường đất gia cố tổng hợp mặt cứng (bê tông) được xây dựng tốt
với các loại đất đắp dạng hạt được chọn [6-9,11-16] (Ghi chú: H
là chiều cao của tường và L là chiều rộng của đất gia cố
khối lượng)
kết cấu được thể hiện trong ảnh của Hình 13 Trong trường hợp
này, bản mặt cầu được hỗ trợ bởi các cọc ở mỗi đầu để không
phải là tường đất gia cố
Hình 14: Trụ cầu Founders / Meadows Bridge ở
Denver, Colorado, Hoa Kỳ [24]
Hình 15: Ví dụ mố trụ cầu bằng đất được gia cố bằng địa tổng hợp (Cầu Founders / Meadows) [24]
Trang 10mang tải trọng mặt cầu Tuy nhiên, Hình 14 cho thấy một
bức ảnh của một bức tường khối mô-đun trong đó các móng
của mặt cầu nằm trực tiếp trên khối đất gia cố Sơ đồ mặt
cắt ngang được thể hiện trong Hình 15 Thiết kế này loại bỏ
nhu cầu đóng cọc và cũng có ưu điểm là giảm thiểu “va đập”
có thể xảy ra tại mối nối giữa bản tiếp cận và bản mặt cầu
do lún của nền đắp lấp đầy Các tải trọng ngang bổ sung
được phát triển trong các lớp gia cố có thể được thêm vào
T tối đa trong phương trình 1 bằng cách sử dụng áp suất tiếp xúc chân móng
và lý thuyết đàn hồi tuyến tính thông thường.
Gần đây ở Hoa Kỳ đã có một động thái hướng tới việc sử
dụng khoảng cách rất mỏng của các lớp vải địa kỹ thuật và
lưới địa lý (khoảng cách dọc tối đa là 300 mm) để tạo thành
khối đất gia cố được thể hiện trong Hình 15 Bản mặt cầu
hoặc dầm trực tiếp trên bề mặt của khối đất gia cố Các lớp
vải địa kỹ thuật được bọc và các lớp lưới địa được bố trí với
khoảng cách dọc tối đa là 300 mm được áp sát vào cuối bản
mặt cầu Mặt đường sau đó được đặt như một lớp liên tục
trên lớp lấp tiếp cận và mặt cầu Các cấu trúc này cho phép
thi công nhanh nhưng bị hạn chế là cầu một nhịp dài đến 45
m, chiều cao mố cầu không quá 10 m và đắp nền dạng hạt
chất lượng cao [25]
Thiết kế cầu liên hoàn đã được thúc đẩy ở Nhật Bản trong
đó mặt cầu và mố được hình thành như một kết cấu bê tông
cốt thép duy nhất Các kết cấu này được coi là có khả năng
chịu động đất cao hơn các kết cấu thông thường với mặt cầu
được hỗ trợ trên các ngưỡng cửa ở trụ cầu Các bức tường
địa tổng hợp mặt bao bọc được xây dựng dựa vào các mố
cầu để cây cầu tích hợp và đường tiếp cận di chuyển cùng
nhau trong một trận động đất ít gây thiệt hại hơn
“Cấu trúc đất được gia cố với các bãi chôn lấp thoát nước kém, Phần I: Tương tác và chức năng gia cố,” Geosynthetic International, Vol 1, số 2, 1994, trang 103–
148
PORTELINHA, FHM, ZORNBERG, JG và PIMENTEL, V., “Hiệu suất thực địa của tường chắn được gia cố bằng vải dệt và không dệt, vải địa kỹ thuật”
Quốc tế, Vol 21, số 4, 2014, 15 tr
MIYATA, Y., và BATHURST, RJ, “Phát triển phương pháp độ cứng K cho tường đất gia cố địa tổng hợp được xây dựng bằng c- φ đất, ”người Canada Tạp chí Địa kỹ thuật, Vol 44, số 12,
2007, trang 1391–1416
SANTOS, ECG, PALMEIRA, EM và BATHURST, RJ,
“Hiệu suất của hai bức tường gia cố bằng địa tổng hợp với chất thải xây dựng tái chế và được xây dựng trên nền đất có thể thu gọn,” Geosynthetic
International, Vol 21, số 4,
2014, 14 tr
BS8006 MÃ THỰC HÀNH ĐỂ ĐƯỢC TĂNG CƯỜNG
VÀ CÁC ĐIỂM KHÁC, Viện Tiêu chuẩn Anh (BSI) Milton Keynes, Vương quốc Anh, 2010
THÔNG SỐ KỸ THUẬT, Hiệp hội Hoa Kỳ của Quan chức Giao thông và Xa lộ Tiểu bang (AASHTO), 6th Ed., Washington,
DC, 2012
HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ VÀ XÂY DỰNG PWRC
REINFORCED SOIL, (phiên bản sửa đổi), Trung tâm Nghiên cứu Công trình Công cộng, Tsukuba, Nhật Bản, 2002, 305 tr.
FHWA THIẾT KẾ VÀ THI CÔNG
TƯỜNG TRÁI ĐẤT VÀ ĐẤT TÁI TẠO, VOL I Cơ quan Quản lý Đường cao tốc Liên bang National Highway Institute
Hoa Kỳ Dep giao thông vận tải, Washington,
DC, (FHWA-NHI-10-024), 2009, 306 tr
HF và VOSKAMP, W., DURABILITY
3
4
5
6
7
số 8.
an toàn và hiệu suất toàn cầu của tường địa tổng
hợp: Lịch sử
Phối cảnh, ”Geosynthetic Quốc tế, Vol 9, số 5-6, 2002, trang 395-450
ZORNBERG, JG và MITCHELL, JK,
2