Đồ án hệ động lực tàu thuỷ

Hình 2.1: Đường đặc tính sức cản của tàu 2.1 Tính toán sơ bộ chân vịt và đồ thị đặc tính làm việc chân vịt... Máy nén khí... Dung tích két dầu nhờn bôi trơn xilanh: Bảng 4.2: Tính chọn d

I I U

,

ệ ệ , ộ T T Đ

, ệ ộ T T T

,

Trong T T T Đ

Đ T ệ ộ ,

: Hệ ộ , Độ , T , S ệ

Q

ệ

, T HĐ T T

, ộ ệ , ệ ,

ệ

Q ộ , ộ , ệ ễ T T T ệ ộ T ,

, ,

ộ ệ

ễ T T

Đ , 7

S ệ T G

CHƯƠ G 1:

PHÂ TÍCH BỐ TRÍ THIẾT BỊ KHOA G MÁY 1.1 Khảo sát các đặc tính kỹ thuật cần thiết của tàu

1.1.1 Thông số cho trước

T :

T ệ G T

V 12 Hl/h Lmax 79,0 m Ltk 76,0 m D 7,0 m d 6,0 m T Dw 3400 T ộ T Đ - P Q

Tàu hàng khô Bảng 1.1: Thông số tàu Tàu ộ ệ ,

ộ Ở ệ ộ

ệ

1.2 Các phương án bố trí buồng máy 1.2.1 Bố trí ở đuôi tàu P ( , , ,

tàu container) :

 T ệ , ễ S

ộ

 R ệ ệ

 G ổ ệ



 P , ệ ệ chúi lái



 ễ ệ ộ ộ

 Đ ộ , ,

ệ , , ,

khoang máy Th vì hình dáng ,

Hình 1.1: Buồng máy phía đuôi tàu 1.2.2 Bố trí phía mũi tàu Khi ệ ,

, làm t ổ ẩ Hệ

, ,

hành T ổ :

ễ , ẩ

có boo

Hình 1.2: Buồng máy nằm ở mũi tàu

1 2 3

0

1 2

3

0

1.2.3 Bố trí ở giữa tàu

: ỗ , é

Hệ , ỗ, ,

: ộ

O ộ  T

ổ ẩ

1 2

3

0

1 2

3

a = 2.L + 450 (mm) = 2.76 + 450 = 602 (mm)  = 6 ( )

dài(mm)

 = 0.350.80; L/B = 411; B/T = 1,53,5; Fr  0.9

T :

CB = 0,73

03,66,12

6 , 12

C

V L

.

m d

B C L

 : ệ , =

100.3,07,

100

0,76.3,07,

C => = 10 .0,73 1,21

0,76

6,12

1

3

C

V L

) / (

75

s m V

EPS

KT R

EPS

R EPS

1

0

Hình 2.1: Đường đặc tính sức cản của tàu

2.1 Tính toán sơ bộ chân vịt và đồ thị đặc tính làm việc chân vịt

E é ệ

ộ ,

sau:  Số lượng trục chân vịt: T ộ ệ , ộ ộ ộ

 Chiều quay của chân vịt : ộ

ệ ệ T

 ường kính sơ bộ chân vịt: Dsb = 0,7.d = 0,7.6 = 4,2 m  Các hệ số ảnh hưởng của thân tàu:  Hệ :w T ệ

w D W  0 , 156 0 , 73 3    T :

: n=1 CB: ệ é

 : T 3

288 , 4194 m d B C L D  B       : Đ = 4,2 m F Fr = 0,22 > 0,2 =>w = 0,1(Fr – 0,2) = 0,1(0,226-0,2) = 0,0026 T 0,0026 0,2206 2 , 4 288 , 4194 73 , 0 156 , 0 3    W  Hệ :

ệ ộ

T

ệ ệ

ổ

, ệ T có cùng

 Tốc độ tiến của chân vịt V p

Vp = Vs(1-w) = 6,18(1-0,2206) = 4,82 m/s

 Hiệu suất vỏ tàu

085 , 1 2206 , 0 1

1544 , 0 1 1

T D V

6 , 14759







2

T D V

Z =

T ệ : 1 , 566 6 , 17454 5 , 104 2 , 4 82 , 4 '   d K Z =  Tỷ số mặt đĩa Đ , ỷ ệ

:

C D p p T Z A A v e     2 0 0 ( ) ) 3 , 0 3 , 1 ( T : - , ộ

Z:

:

T: ẩ

d p : , 2

/ 240kg m p d  0 p :

S a H p p0   a p : , 2

/ 10330kG m p a  S H : (m), H S T TB 0,54D60,54.4,23,732m  : , 3

/ 1025kg m    0,2 0,311 2 , 4 ) 240 732 , 3 1025 10330 ( 6 , 17454 ) 4 3 , 0 3 , 1 ( 2 0       A A e Bảng 2.2:Bảng thông số tính toán ẩ T kG 17454,6 Vp m/s 4,82 ộ V Hl/h 12 Hệ w - 0,2206 Hệ t - 0,1544 H ệ

H  - 1,085 H ệ

r

T n

D 1

B7): T ệ ẩ : 2 4

.n D

2.2.1 ập bảng chọn máy chính:

T N100 500( / ) v p :

V

K

T n

4 2

.n D

S

d

V R N





.75.76

N K

/

+ ễ i

ễ ệ

,

+ ộ

ộ

ệ ễ ệ ộ ộ

ộ

+ ệ ệ ệ

+ ệ ộ è

ộ

+

+ ộ , ệ S

ộ , ộ

ộ ộ sau làm máy chính a) Độ 7L28/32A A &W - 2330 HP - S 775v/p - T 21

- LxBxH = 5810 x 1719 x 3330 (mm)

- Tỷ ộ hs = 3,856

- S ộ cv = 201 v/p

b) Độ 6L27/38 MAN B&W

- 2775 HP

- S 800 v/p

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

Ne = 2775 HP ihs = 3.846 ncv = 208 v/ph

n (v/ph)

D

2.2.2.1 Xây dựng chân vịt tận dụng hết công suất của máy

: e= 2775/2340 (HP/kW)

: ổ ệ ệ :

ND = Nedt  = 2340.0,97.0,98=2224,4 (Kw)

Bảng 2.4: ực đẩy có ích của chân vịt

Hình2.3: Đồ thị xác định vận tốc khai thác của tàu

Te

Te (kG)

12.87 18300

2 2

s m

T0,5 .V A

8 , 0 229 , 0 067 , 1

CHƯƠ G 3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ TRỤC

3 Lựa chọn kết cấu và xác định kích thước cơ bản của hệ trục

3

160

560   



S t

n

N k F d



T

- : ộ = 2014,2 KW

- : S ộ ( / ) = 208 v/ph

560

208

2,2014.1

N k

208

2,2014.2,1.100

b) P ( t )

3.2.2 ai ốc hãm chân vịt

+ Đ ệ ,

ộ

+ Đ : Đ

+T 5 [ ], ệ hãm

b

d d

)600800(230.65,0

d d

)600800(230.65,0

S1=0,15.dcv=0,15.260=39(mm)

S2=1,8.S1= ,8 39=7 , ( ) S2=70 (mm)

Hình 3.2: Ống bao trục chân vịt

+T ỗ é 300-500 (mm)

+T , -240 (mm)

+ ộ é ỗ ỗ ,

ỡ 6 7 m H G é

8 8 f H * ỡ ( )

+ ỡ : ỗ , , ,

Hình 3.3: Tấm bạc lắp kiểu ghép tròn bằng gỗ gai ắc + ỡ ỗ ,

, Gỗ

T ỗ

ỡ ỗ ễ ,

,

+ ộ ỡ = 7 -9 ( ) =8 ( )

+ H= 5- 5 ( ) H= 5 ( ) ,5 H= 5 ( )

+ ổ ỡ : 4.dv T = 6 = ( )

+ ổ ỡ ( , ) =( -2)dv=1,5.260=390 (mm) 3.2.5 Áo trục :

- :

t1 = 0,03.dv + 7,5 (mm) T : t1 : ổ ỡ ( ) dv = 6 : Đ ( )

 t1 = , 3 6 + 7,5 = 5,3 ( ) 1 = 16 (mm) - :

t2 = 3.t1 4 (mm)  t2 = 16 12 4 3  ( ) 2 = 12 (mm) - ệ : Đ ỡ ỗ

trên 3.2.6 Cụm kín ống bao ệ

é

- ệ :

L = (0,8 ÷ 1,5).Da 208 ÷ 390(mm)

Hình 3.4: Kết cấu cụm kín ống bao

( )

2.Bích nén 3 ( é , )

ệ

5

6 ( ỡ, …)

3.2.7 Ổ đỡ trụctrung gian - Đ ệ ệ ộ

, ổ ỡ

- ỡ :

12.dt ≤ ≤ t (mm) t :

3 6 ≤ ≤ 5 6 (mm) - Ổ ỡ ộ :

(0,15 ÷ 0,22)Lt t : ( )

Hình 3.5:Ổ đỡ lăn

- Ổ ỡ :ổ ỡ ổ ỡ

= > T ổ ỡ ổ ỡ :

+ Hệ fms = 0,002 – , 3 ổ ỡ fms = 0,01-0,02 +Độ

+ ễ , ỡ

+ ệ

+S ổ

+T ổ ( ,7 ệ 8 35 [3] )

3.2.8 Ổ chặn lực đẩy chân vịt - ổ ỡ ổ ỡ

Hình 3.6 :Ổ ỡ ẩ

- Ổ ỡ ẩ máy chính - ẩ , ẩ ộ

9 ộ 7

ẩ é

ệ

3.2.9 Phanh hệ trục tàu - P ệ ệ ệ ệ ,ổ ỡ

ổ ỡ , Đ ệ ỗ

H 3 5: P ệ

- Đ 3

ổ , ẹ P ,

5 ổ

- H

3.2.10 Phân tích bố trí hệ trục * ệ

- 7 [7], ổ , ệ

Hệ

( [7] ):

G : =

√ khi l= 125 √ G : == 5,

√ khi l= 200 √ = > ệ :

125√ t 200 √ 2015 mm t 3324 mm - : v=2250 ( ) Xé ệ =

= 8,65

Lt=3000 (mm)

= = 13

260 14 , 3 4

mm N

92 , 3 4

, 3 14 , 3 54 , 0 4

,1.614,0.6,8.6006,8.92,3)

3.15

ql l

P

2

2050 17 , 4 2250 67910 ( ) 2

(

2 2

10.6,12250.10500

1

11 1

B

B

M M

M M

5 , 161559712 212625

) 2

3000 2050

1 2

M M l

5,161559712212625

2250

212625992250

)2

M M

2

2250 17 , 4

1



 P ỡ

ệ ỡ : T ệ ỡ % ệ

6 , 43371

cm N S

,2387

10.96,0

cm kG W

3 3

3

8 , 2387 16

23 16

9 , 1193 32

23 14 , 3 32

1579773,38

cm kG



14 , 3

6 , 17454 4

- :

cm kG

3

29 , 3349 16

26 16

/63,28629,3349

10.96,

0

cm kG W

6 , 17454 4

σc = e 2 2

3 x

 

= , -Hệ

Suy ra 2 2 2 / ( 54 , 497 63 , 286 3 89 , 32 04 , 1 kG cm c     T  é 5 G/ 2 - Hệ :

K = c T   = 5 , 02 54 , 497 2500  ệ = ,8-5,8 ộ

S

HƯƠ G : TÍNH TOÁN HỆ THỐ G ÔI TRƠ 4.1.Chức năng hệ thống bôi trơn T ộ , ệ ệ :

- T ;

- ;

- ;

- ộ ;

- ;

- ộ , ổ ỡ ổ ,

ộ ệ ; - ộ ệ ộ

4.1.1 hững yêu cầu cơ bản đối với hệ thống bôi trơn: - ỗ ộ ộ ệ ộ

- Độ

- ộ ệ ,

- Áp su , ệ ộ ệ

- Hệ

- Hệ , ộ ễ ,

,

4.1.2 Nguyên lý làm việc của hệ thống:

Hình 4.1: đồ h thống bôi tr n

Ố

é

3 3

ệ é

5 é 15 Ố

6 é ẩ 6

7 7 é

8 T 18 Máy chính 9 Máy nén khí 9

é Ố

é ệ , é

ệ é é ( )

ẩ ộ T ệ 8,

9, ỡ ệ 3

Độ 8 ệ ,

ộ é ẩ 6, 7, é

: 7 ệ

ộ ,

T ộ ộ ,

3 ệ ẩ é

4.1.3 Tính toán hệ thống bôi trơn: 4.1.3.1 Dung tích két dự trữ dầu bôi trơn: Đ ệ ộ

ộ ộ

Bảng 4.1: Tính chọn dung tích két dự trữ dầu bôi trơn ST T Đ Ký ệ Đ

1 S

máy chính ge1 g/kw.h Theo catalog máy 1 2

G1 kg/h 3 1 e1 e1 G g N 10 0,72054 3

hoàn trong máy chính W1 l T 1200

4 S

ệ ge2 g/kw.h Theo catalog máy 0,49 5

ệ G2 kg/h

3

2 e2 e2

G g N 10 0,0674

4.1.2.2 Dung tích két dầu nhờn bôi trơn xilanh:

Bảng 4.2: Tính chọn dung tích két dầu nhờn bôi trơn xilanh

d d N

Tài li u tham khảo:

[1].Thiết kế và lắp ráp thiết bị tàu thủy – ễ Đ [2] ổ tay thiết kế tàu thủy- T X X 8

[3Hướng dẫn thiết kế trang bị động lực tàu thủy-