4 6 ptondinhpthh bt6

4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6 4 6 ptondinhpthh bt6

Phân tích ổn định mái dốc theo phương

pháp giảm cường độ chống cắt

(Matsui and San, 1992)

1) Giảm giá trị c, ϕ

2) Tính hệ số an toàn theo phương pháp truyền thống

3) Sử dụng cùng một công cụ số phân tích thiết kế

4) Tự động xác định cơ chế phá hoại nguy hiểm nhất

M sf

Kiểm tra kết quả

• Kiểm tra đường cong ΣMsf với chuyển vị của điểm khống chế

Không đủ bước lực Đủ bước lực

Kiểm tra kết quả

Xem chuyển vị hoặc biến dạng gia tăng

Chuyển vị gia tăng Biến dạng trượt gia tăng

Phân tích ổn định mái dốc

Soil 1:Mohr-Coulomb Unit Weight=15 kN/m3 Cohesion=5 kPa

Phi=20 degree E=1000 kN/m2, v=0.3

Soil 2:Mohr-Coulomb Unit Weight=18 kN/m3 Cohesion=10 kPa

Phi=25 degree E=2000 kN/m2, v=0.3

Nhập số liệu

Nhập chỉ tiêu cơ lý lớp đất 1

Nhập chỉ tiêu cơ lý lớp đất 2

Tạo lưới phần tử hữu hạn

Điều kiện mực nước ban đầu

Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu

Ứng suất ban đầu (PP trọng lực)

Chọn ΣM-weight=0

Tính toán

Biến dạng trượt gia tăng

Mặt trượt nguy hiểm (Cơ chế phá hoại được xác định tự động)

K=1.416

Hệ số an toàn ổn đinh trượt

Msf = 1.416

Phân tích giảm c, ϕ: lưới biến dạng

Kết quả tính ổn định theo SLOPE/W

Kminmin=1.464 (PP Morgenstern-Price)

Æ Hình dạng mặt trượt giống nhau

Æ Giá trị K gần bằng nhau

K=1.416

(Plaxis)

So sánh phương pháp tính ổn định theo LEM và FEM

K=1.464

(Slope/w)

Kết luận

• Có thể sử dụng FEM đánh giá sự ổn định công

trình theo cách giảm cường độ chống cắt (ϕ, c)

• Đối với trường hợp mái dốc đất, hệ số ổn định tính

theo FEM và LEM gần nhau

• Mặt trượt có thể xác định khách quan theo FEM