Đồ án nguyên lí chi tiết máy

đồ án nguyên lí chi tiết máy là đồ án thiết kế động cơ cho một hoặc nhiều bộ phận công tác cho trước, nhằm tính toán thiết kế chính xác công suất cần thiết để bộ phận công tác hoạt động bình thường thông qua bộ phận truyền và hộp giảm tốc để điều chỉnh tốc độ và tỉ số truyền của động cơ

TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG LÂM HUẾ KHOA CƠ KHÍ - CÔNG NGHỆ

PHẦN I TÍNH TOÁN ĐỘNG LỰC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 1.1 Chọn sơ đồ động

Theo đ s II.9, s đ h th ng d n đ ng c khí nh sau:ề ố ơ ồ ệ ố ẫ ộ ơ ư

12

34

5

Hình 1.1 Sơ đồ động của hệ thống dẫn động

1 Đ ng c đi n; 2 N i tr c đàn h i ộ ơ ệ ố ụ ồ

3 H p gi m t c 1 c p, bánh răng tr răng th ng; 4.B truy n xích 5 B ộ ả ố ấ ụ ẳ ộ ề ộ

1.1.1 Thông số đầu vào

- V n t c xích t i: v=1,85 (m/s)ậ ố ả

-Đ ng kính răng: D=4000ườ

- Th i gian ph c v : Lờ ụ ụ h =14000 (h)

- Đ c tính làm vi c: Va đ p nhặ ệ ậ ẹ

1.2 Chọn đông cơ điện và phân phối tỉ số truyền

1.2.1 Công suất làm việc của cơ cấu công tác

Công su t làm vi c c a đ ng c đ c [1]:ấ ệ ủ ộ ơ ượ

Plv = =600× 1,851000 = 1,11 (kW) (1.1)Trong đó:

1.2.3 Công suất cần thiết trên động cơ điện

Công su t c n thi t trên đ ng c đi n có công th c [1] là:ấ ầ ế ộ ơ ệ ứ

Pct = (1.3)Trong đó:

1.2.4 Số vòng quay trên trục công tác

1.2.6 Số vòng quay sơ bộ trên trục động cơ

S vòng quay s b trên tr c đ ng c có công th c [1]:ố ơ ộ ụ ộ ơ ứ

1.2.7 Số vòng quay đồng bộ trên trục động cơ

Tra b ng ph l c P1.3 [1], ta ch n đ ng c th a mãn đi u ki n trên.ả ụ ụ ọ ộ ơ ỏ ề ệ

Động cơ điện 4A80A2Y3 có các thông số sau [1]:

Bảng 1.1 Thông sơ của động cơ điện 4A80A2Y3 [1]

Ki u ể

đ ng c ộ ơ

Cô

ng su t ấ (kW)

V n t c ậ ố quay(vòng/ph

81

2,2

2,0

1.3 Phân phối tỉ số truyền của hệ thống

uht =

n đc

n lv = 176688,3 = 20.

1.3.2 Phân ph i t s truy n c a h d n đ ng ố ỉ ố ề ủ ệ ẫ ộ

Phân ph i t s truy n c a h d n đ ng đ c xác đ nh [1]:ố ỉ ố ề ủ ệ ẫ ộ ượ ị

uht = uh × ung (1.8)Trong đó:

Công su t trên tr c công tác là: Pấ ụ ct = Plv = 1,24 (KW)

Công su t trên tr c II: ấ ụ

Mômem xo n trên tr c công tác ắ ụ

Bảng 1.2 Bảng thông số động học của hệ thống truyền động [1]

Tr c ụ

Thông số

Trụ c

đ n ộ

g cơ

Tr c ụ I

Tr c ụ II

Tr c ụ công tác

2.1.1 Chọn loại xích:

Vì tải trọng không lớn và vận tốc nhỏ, có đặt tính êm dịu và va đập nhẹ nên

ta chọn loại xích ống con lăn

2.1.2 Chọn số răng cho đĩa xích

Theo công thức trong tài liệu trang 80 của TTTKHDĐCK (1), tao có:

 P – công suất cần truyền (kW) ;

 [P] – công suất cho phép (kW) ; Với P= 1,3 (kW)

 kz =Z01

Z1=2523 =1,09

chọn a = (30 ÷ 50)p

 Thay số :

k= kđ.ko.ka.kđc.kbt.kc=1,2.1.1.1,1.1,3.1,25=1,8Như vậy, điều kiển để đảm bảo chi tiêu về độ bền mỏi của bộ truyền xích là:

i ≤ [i] ⇒ thỏa mãn

 Kiểm nghiệm xích về độ bền:

ứng với bộ truyền nằm ngang;

⇒ kđ = 1 xích (sử dụng 1 dãy xích)

o Lực va đập:Fvd = 13.10-7.n1.p3m = 13.10-7.88,3.25,43.1 = 1,9 (N)

→ Ứng suất tiếp xúc trên mặt răng đĩa xích phải nghiệm điều kiện:

σ H= 0,47√k r(F t K d +F vd) E

A k đ

= 0,47√0,48 ( 1529.1,2+1,9 ) 2,1.10180.15= 476,67 Mpa

 Tra bảng 5.11 tr86 sách TTTKHDĐCK[1] chọn vật liệu làm đĩa xích là:

⇒[σ H] < [σ H¿: nghĩa là đĩa xích đảm bảo độ bền tiếp xúc

Thông số Kí hiệu Giá trị

2.2 Thiết kế bộ truyền bánh răng

2.2.1 Thông số yêu cầu

 Chú ý: là chọn vật liệu 2 bánh răng là vật liệu nhóm I có HB ≤ 350 và chọn

HB1= HB2 +10÷15

2.2.3 Xác định ứng suất cho phép.

Theo công thức: [σ H]=σ ° Hlim

S H .Z R Z v K xH.K HL Theo công thức: [σ F]=σ Flim

°

⁃ Tra bảng 6.2 TTTKHDĐCK[1] trang 94, ta được :

H lim , σo

F lim - ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn cho phép với chu kỳ cơ sở:

- Tra bảng 6.2 TTTKHDĐCK[1] trang 94, ta được :

 Bánh răng chủ động:

σ H lim 1 o = 2.HB1 + 70 = 2 200 +70 = 470 (MPa)

 Bánh răng bị động:

NHE2 = NFE2 =N HE1

u =3708600005 = 74172000

 Bánh răng chủ động:

Do NHE1>NH01, lấy NHE1 = NH01 do đó KHL1 = 1

Do NFE1>NF01, lấy NFE1 = NF01 do đó KFL1 = 1s

 Bánh răng bị động :

Do NHE2>NH02, lấy NHE2 = NH02 do đó KHL2 = 1

Do NFE2>NF02, lấy NFE2 = NF02 do đó KFL2 = 1

 Như vậy, thay vào cong thức để tính ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn:

Tra bảng 6.5[1] - trang 96 được ⇒ka = 49,5 (Mpa)

 [σ H] : ứng suất tiếp cho phép ⇒[σ H]sb= 381,8(Mpa)

Theo bảng 6.6[1]- tr97 ψ ba=(0,3÷0,5) ⇒ chọn 0,32

 ψ bd = 0,5 ψ ba.(u + 1) = 0,5.0,32.(4 + 1) =0,8

HB<350 với sơ đồ bố trí là sơ đồ 6,⇒KHβ=1,05

- Do z1>30, nhưng yêu cầu dịch chỉnh để đảm bảo khoảng cách trục

x1 x2 và góc ăn khớp ta tiến hành như sau:

+ Hệ số dịch tâm (theo CT 6.22[1] -tr100)

y = aw m − z1+z 22 = 1542 − 26+1302 = 0

+ Hệ số dịch tâm (theo CT 6.23[1] -tr100)

ky = 1000 y z 1+z2 =26+1301000.0 = 0

Tra bảng 6.10a [1] – trang 101 : ky = 13,51=> kx = 1,27

- Hệ số giảm đỉnh răng (theo CT 6.24[1] –tr100)

∆y = kx(z1+z 1)1000 = 1,27.(40+60)1000 =0,254

- Tổng hệ số dịch chỉnh (theo CT 6.25[1] –tr100)

- Theo công thức 6.26[1] –tr101, ta có :

- KxH : hệ số ảnh hưởng của kích thước bánh răng KxH = 0,9

2.2.7 Kiểm nghiệm bộ truyền bánh răng

1 Kiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc:

 Hệ số trùng khớp ngang ε α = 1,88 – 3,2.(z1

1 + 1z

2) = 1,88 – 3,2.(261 + 1130)=1,7

2 Kiểm nghiệm độ bền uốn

 Thay số được:

KF = KFβ.KFα.KFv=1,06.1.1,28=1,35

2.2.8 Một số thông số khác của cặp bánh răng :

Ft1 = Ft2 = 2T1

d w1= 2.2920152 = 1123 (N)

 Lực hướng tâm:

Fr1 = Fr2 = Ft1.tanα tw=1123.tan24o = 500 (N)

2.2.9.Tổng hợp các thông số của bộ truyền bánh rang

Bảng 2.2 Tổng hợp thông số bộ truyền bánh răng

PHẦN III THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT ĐỠ, NỐI 3.1 Chọn vật liệu chế tạo trục:

Trục là bộ phận quang trọng trong hộp giảm tốc có tác dụng truyền chuyểnđộng quay giữa các bánh răng ăn khớp Đồng thời, trục còn tiếp nhận mômen uốn

và moomen xoắn

Do những yêu cầu và đặc điểm trên nên ngoài thiết kế đạt độ chính xác hìnhhọc cao Trục còn phải đảm bảo về độ cứng vững, độ bền mỏi, độ ổn định daođộng

Vì vậy, để đảm bảo yêu cầu làm việc trên, yêu cầu người thiết kế chọn vậtliệu chế tạo hợp lý, giá thành rẻ, dễ gia công Từ đó ta chọn vật liệu chế tạo các

d sb 2 =30→ b02=19(mm)

3.3 Xác định khoảng cách gối đỡ và điểm đặt lực.

3.3.1 Xác định chiều dài các may ơ:

3.4 Xác định sơ đồ đặt lực chung, tính toán phản lực tại các gối đỡ, vẽ biểu

đồ mô men

3.4.1 Vẽ sơ đồ đặt lực chung

Hình 3.1 Sơ đồ đặt lực chung.

Mx2 = 0Đoạn 12 (3-3)

Mx3 = -RY1.(z-l1c)=0

Tại 3 (z=0) => Mx3 = 0 Tại 1 (z=l1c) =>Mx = 0 Tại 2 (z=l12+l1c= 42 + 63 = 105) => Mx3 = -6930Đối với My :

Đoạn 02 (1-1)

My1 = Rx0.z = 0Tại 0 (z=0) => My1 = 0

2 (z= z=l11-l12= 104 – 42= 62) => My1 = 15103,2

Đoạn 13 (2-2)

My2 = Fk.z = 0 Tại 3 (z=0) => My2 = 0

Tại 1 (z = l1c = 63) => My2 = 12600

Đoạn 12 (3-3)

My3 = Fk.z + Rx1.(z-l1c) = 0 Tại 1 (z=l1c = 63) => My3 = 12600

Tại 2 (z= l12+l1c=105) => My3 = 37926

Tại tiết diện 0 : Mx = 0 , My = 0Tại tiết diện 1 : Mx = 0 , My = 12600Tại tiết diện 2 : Mx = -6930 , My = 37926Tại tiết diện 3 : Mx = 0 , My = 0

Momen tổng tại các tiết diện: Theo công thức (10.15 và 10.16) tr194 sáchTTTKHDĐCK[1]: ta có M td=√M x2+M2y +0,75 T2

d2= 3

√ M t d2

0,1[σ ]=√3 45054

0,1.63=19,3 Lấy d2 = 20 (mm)

 Mô men uốn tổng và mô men tương đương tại các tiết diện thứ j trên chiềudài trục tính theo công thức:

- Tổng mô men tại các tiết diện:

d4 = 25 mm ( lắp ổ lăn) d7 = 27 mm

d5 = 27 mm ( lắp ổ lăn)

3.5 Tính chọn then:

Then là một chi tiết mát tiêu chuẩn ta có thể chọn và tính then theo đườngkính trục và chiều dài may ơ Vì các trục trong đồ án này đều nằm trong hộp giảmtốc nên ta dùng then bằng

Để đảm bảo tính công nghệ ta chọn then giống nhau trên cùng một trục

ta được [σ d]=150 (Mpa) ( với vật liệu là thép, dạng lắp cố định và điềukiện làm việc tĩnh)

 Với d2 = 20 (mm) tra bảng 9-1a tr173 sách TTTKHDĐCK[1] có:

ta được [σ d]=150 (Mpa) ( với vật liệu là thép, dạng lắp cố định và điềukiện làm việc tĩnh)

τ c = 2.T d.l

t b ≤[τ c];

- Trong đó:

ta được [σ d]=150 (Mpa) ( với vật liệu là thép, dạng lắp cố định và điềukiện làm việc tĩnh)

 [s]- Hệ số an toàn cho phép , thông thường [s]= 1,5…2,5

 ,- Hệ số kể đến ảnh hưởng của trị số ứng suất trung bình đến độ

phương pháp gia công và độ nhẵn bề mặt, tra bảng 10.8 tr197 sách

 Theo bảng 10.12 tr199 sách TTTKHDĐCK[1] ta dùng dao phay ngón

3.6.2 Kiểm nghiệm trục II:

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo độ bền mỏi nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm thoả mãn điều kiện sau

S = √s s σ σ2.s +s τ2τ [s].

 Với :

 [s]- Hệ số an cho phép thông thường [s]= 1,5…2,5

- Trục quay nên ứng suất thay đổi theo chu kỳ đối xứng do đó

- Trục quay 1 chiều nên ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ đốixứng do đó.

1,06

1,7 ( tập trung ứng suất ít)

 Theo bảng 10.12 tr199 sách TTTKHDĐCK[1] ta dùng dao phay ngón  hệ

- Vì hệ thống ổ lăn dùng trong hộp giảm tốc nên ta chọn cấp chính xác bằng 0.

3.7.1.3 Sơ bộ chọn kích thước ổ lăn:

Đường kính ngõng trục tại vị trí lắp các ổ lăn d = 20 (mm), đối với trục I tadùng ổ bi đỡ, tra bảng P2.7 tr254 sách TTTKHDĐCK[1], chọn được ổ lăn cỡ trung

kí hiệu 304 có các kích thước sau:

d = 20 (mm), D = 52 (mm), B = 15(mm), r = 2 (mm), C = 12,5 (KN),

Chọn ổ theo khả năng tải động:

thức (11.1) tr213 sách [1]:

 Trong đó:

o L – Tuổi thọ tính bằng triệu vòng quay;

o M – Bặc của đường cong mỏi khi về thử ổ lăn, m = 3 đối với ổ bi;

o V – hệ số kể vòng nào quay, khi vòng trong quay V = 1;

Vậy điều kiện bền theo tải trọng động được thỏa mãn

 Chọn ổ theo khả năng tải tĩnh:

Áp dụng công thức 11.19 tr221 sách TTTKHDĐCK[1], ta có:

 Do đó ta chọn ổ bi trung kí hiệu 304 có các thông số sau:

3.7.2.3 Sơ bộ chọn kích thước ổ lăn:

Đường kính ngõng trục tại vị trí lắp ổ lăn d = 30 (mm), đối với trục I ta chọndùng ổ bi đỡ, tra bảng P2.7 tr254 sách TTTKHDĐCK[1], chọn được ổ lăn có kíhiệu 306, có các kích thước như sau:

15,1(KN)

 Chọn ổ theo khả năng tải động:

theo công thức 11.1 tr213 sách TTTKHDĐCK[1]:

 Trong đó:

o L – Tuổi thọ tính bằng triệu vòng quay;

o M – Bặc của đường cong mỏi khi về thử ổ lăn, m = 3 đối với ổ bi;

o V – hệ số kể vòng nào quay, khi vòng trong quay V = 1;

 Thay vào:

- Thay số vào công thức tính khả năng tải trọng của ổ lăn:

C d =Q × m√L=¿ 439,2 √3 72 = 1,82(KN)

Vậy điều kiện bền theo tải trọng động được thỏa mãn

 Chọn ổ theo khả năng tải tĩnh:

Do đó ta chọn ổ bi trung kí hiệu 305 có các thông số sau:

Tra bảng 16.10a, 16.10b sách TTTKHDĐCK[2], ta được:

Bảng 3.1 Các thông số của trục nối đàn hồi

3.3 Nối trục đàn hồi

3.8 Kiển nghiệm bền dập cho vòng đàn hồi:

- Kiểm nghiệm điều kiện bền của vòng đàn hồi và chốt:

+ Kiểm nghiệm điều kiện bền dập của vòng đàn hồi:

D

Với xích tải theo bảng 16.1 tr58 sách TTTKHDĐCK[2], lấy k = 1,5

T – moomen xoắn trên trục, T = 29201 (N.mm)

+ Kiểm nghiệm điều kiện sức bền của chốt:

- Nhiệm vụ của vỏ hộp giảm tốc là bảo đảm vị trí tương đối giữa các chi tiết

và bộ phận máy, tiếp nhận tải trọng do các chi tiết lắp trên vỏ truyền đến, đựng dầubôi trơn, bảo vệ các chi tiết tránh bụi bặm

- Vật liệu phổ biến nhất dùng để đúc hộp giảm tốc là gang xám GX 15-32

Chọn bề mặt lắp ghép giữa nắp và thân

- Bề mặt ghép của vỏ hộp (phần trên của vỏ là nắp, phần dưới là thân) thường

đi qua đường tâm các trục, nhờ đó việc lắp ghép các chi tiết sẽ thuận tiện hơn

- Bề mặt ghép thường chọn song song với mặt đế

Xác định các kích thước cơ bản của vỏ hộp

- Chiều dày thân và nắp

+ Chiều dầy thân hộp  : Xác định theo công thức sau

- Đường kính bu-lông ghép bích nắp và thân:

⁃ Khe hở giữa bánh răng với thành trong hộp.

Hình 5.2 Hình dạng nắp quan sát Bảng 3.3 Kích thước nắp quan sát

Hình 5.3 Hình dạng nút thông hơi Bảng 3.4 Kích thước nút thông hơi

Hình 3.7 Hình dạng nút tháo dầu trụ Bảng 3.5 Kích thước nút tháo dầu trụ

3.10.4 Kiểm tra mức dầu

Để kiểm tra mức dầu trong hộp ta dùng que thăm dầu, que thăm dầu có kíchthước và kết cấu như hình vẽ

126

Hình 3.8 Hình dạng và kích thước của que thăm dầu 3.10.5 Chốt định vị

Mặt ghép giữa nắp và thân nằm trong mặt phẳng chứa đường tâm các trục

Lỗ trụ lắp trên nắp và thân hộp được gia công đồng thời, để đảm bảo vị trí tươngđối của nắp và thân trước và sau gia công cũng như khi lắp ghép, ta dùng 2 chốtđịnh vị , nhờ có chốt định vị , khi xiết bulông không bị biến dạng vòng ngoài ổ

Hình 3.9 Hình dạng chốt định vị 3.10.6 Ống lót và nắp ổ

Ống lót được dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi cho việc lắp ghé và điều chỉnh

bộ phận ổ, đồng thời để che kín để tránh sự bụi bặm, chất bẩn, ống lót được làmbằng gang GX15-23, trong ngành chế tạo mấy, kích thước ống lót được chọn nhưsau, tra sách TTTKHDĐCK[2] trang 42:

+ Chiều dày  = (6…8) mm, lấy  = 8 (mm)

+ Chiều dày vai 1 và chiều dày bích 2: ta có 1 = 2 =  = 8 (mm)

CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ KẾT CẤU VỎ HỘP GIẢM TỐC VÀ CÁC CHI

TIẾT BU-LÔ NG CỦA HỘP GIẢM TỐC 4.1 Vỏ hộp

⁃ Nhiệm vụ của vỏ hộp giảm tốc là bảo đảm vị trí tương đối giữa các chi tiết

và bộ phận máy, tiếp nhận tải trọng do các chi tiết lắp trên vỏ truyền đến , đựng dầu bôi trơn , bảo vệ các chi tiết tránh bụi bặm

⁃ Vật liệu phổ biến nhất dùng để đúc hộp giảm tốc là gang xám GX 15-324.1.1 Chọn bề mặt lắp ghép giữa nắp và thân

⁃ Bề mặt ghép của vỏ hộp (phần trên của vỏ là nắp , phần dưới là thân) thường

đi qua đường tâm các trục, nhờ đó việc lắp ghép các chi tiết sẽ thuận tiện hơn

⁃ Bề mặt ghép thường chọn song song với mặt đế

4.1.2 Xác định các kích thước cơ bản của vỏ hộp

❖ Chiều dày thân và nắp: tra bảng 18.1[2] trang 85

⁃ Chiều dày thân hộp  : Xác định theo công thức sau

d2 = (0,7 0,8).d1 = (0,7 0,8).17 = (11,9…13,6)

⁃ Đường kính bulông ghép bích nắp và thân

⁃ Khe hở giữa bánh răng với thành trong hộp.

4.2.2 Nút thông hơi.

⁃ Khi làm việc nhiệt độ trong nắp tăng nên, để giảm áp xuất và điều hoà khôngkhí bên trong và bên ngoài hộp ta dùng nút thông hơi, theo bảng 18-6/2/ tra được các kích thước như hình vẽ

4.2.3 Nút tháo dầu

⁃ Sau một thời gian làm việc , dầu bôi trơn chứa trong hộp bị bẩn, hoặc bị biếnchất , do đó cần phải thay dầu mới, để tháo dầu cũ ở đáy hộp có lỗ tháo dầu, lúc làm việc lỗ tháo dầu được bịt kín bàng nút tháo dầu, kết cấu và kích thước như hình vẽ các kích thước tra bảng 18.7[2] trang 93:

Hình 4.2: Kích thước nút tháo dầu

4.2.4 Kiểm tra mức dầu

⁃ Để kiểm tra mức dầu trong hộp ta dùng que thăm dầu, que thăm dầu có kích thước và kết cấu như hình vẽ

16

Hình 4.3 Kích thước của quê thăm dầu

4.2.5 Chốt định vị

⁃ Mặt ghép giữa nắp và thân nằm trong mặt phẳng chứa đường tâm các trục

Lỗ trụ lắp trên nắp và thân hộp được gia công đồng thời, để đảm bảo vị trí tương đối của nắp và thân trước và sau gia công cũng như khi lắp ghép, ta dùng 2 chốt định vị , nhờ có chốt định vị , khi xiết bulông không bị biến dạng vòng ngoài ổ

Hình 4.4: Chốt định vị

4.2.6 Ống lót và nắp ổ

⁃ Ống lót được dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi cho việc lắp ghép và điều chỉnh

bộ phận ổ, đồng thời để che kín ổ tránh sự xâm nhậm của bụi bặm, chất bẩn ,ống lót làm bằng gang GX15-32 , trong ngành chế tạo máy, kích thước ống lót được chọn như sau: công thức tính [2] trang 42:

+ Chiều dày  = 6…8 mm, ta chọn  = 8 mm,

+ Đường kính lỗ lắp ống lót : D’ = D +2  = 50 +16 = 66 (mm)

+ Theo bảng 18.2[2] trang 89, chọn vít M8 số lượng 6 chiếc

4.3 Bôi trơn hộp giảm tốc

⁃ Để giảm mất mát công suất vì ma sát , giảm mài mòn răng , đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục các bộ truyền trong hộp giảm tốc

1 8

4.3.1 Các phương pháp bôi trơn trong và ngoài hộp giảm tốc

4.3.1.1 Bôi trơn trong hộp

⁃ Theo cách dẫn dầu đến bôi trơn các tiết máy , người ta phân biệt bôi trơn ngâm dầu và bôi trơn lưu thông , do các bộ truyền bánh răng trong hộp giảm đều có vận tốc v < 12 m/s nên ta bôi trơn bánh răng trong hộp bằng phương pháp ngâm dầu

+ Với vận tốc vòng của bánh trụ thẳng v= 1,6 < 12( m/s) tra bảng 18.11[2]

+ Theo bảng 18.13[2] trang 101, ta chọn được loại dầu AK-15 có độ nhớt 20Centistoc

4.3.1.2 Bôi trơn ngoài hộp

- Với bộ truyền ngoài hộp do không có thiết bị nào che đậy nên dễ bị bụi bặm vào do đó ở bộ truyền ngoài ta thường bôi trơn bằng mỡ định kỳ 4.3.2 Bôi trơn ổ lăn

⁃ Khi ổ được bôi trơn đúng kỹ thuật , nó sẽ không bị mài mòn , ma sát trong ổ

sẽ giảm , giúp tránh không để các chi tiết kim loại trực tiếp tiếp xúc với nhau, điều đó sẽ bảo vệ được bề mặt và giảm được tiếng ồn Thông thường thì các ổ lăn đều có thể bôi trơn bằng dầu hoặc mỡ , nhưng trong thực tế thì người ta thường dùng mỡ bởi vì so với dầu thì mỡ bôi trơn được giữ trong ổ

dễ dàng hơn , đồng thời có khả năng bảo vệ ổ tránh tác động của tạp chất và

độ ẩm Ngoài ra mỡ được dùng lâu dài ít bị ảnh hưởng của nhiệt độ theo bảng 15.15a [2] trang 45,ta dùng loại mỡ M và chiếm 1/2 khoảng trống Để che kín các đầu trục ra , tránh sự xâm nhập của bụi bặm và tạp chất vào ổ cũng như ngăn mỡ chảy ra ngoài , ở đây ta dùng loại vòng phớt, theo bảng 15.17[2] trang 50, tra được kích thước vòng phớt cho các ổ như sau: