Nếu bạn NGUYEN HOANG NAM có online thì trả lời giúp nhen,hjhj.Cảm ơn trc!
----> Mình có xem trong quy trình thì công thức f<0.95*Rh*Rb . Tuy nhiên, hệ số Rb là dùng để tính tiết diện quá đàn hồi (đã có chảy dẻo) ở TTGH Cường Độ (hệ số truyền tải trọng) nên không dùng ở đây (ở kiểm toán này là không cho chảy dẻo). Mình có xem kỹ trong sách Lê Đình Tâm, thì không có hệ số này. Có lẽ quy trình biên soạn không chính xác chổ này. Vấn đề này mình sẽ xem lại ở các bài ví dụ thiết kế của AASHTO-LRFD rồi trả lời lại cho em.
2) Nếu có tính Rb cho bản cánh nén thì trong CT có thành phần Dc, tại sao trong bài giảng lại lấy cho GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HỢP, tại vì mình đang kiểm toán cho GIAI ĐOẠN II mà?
----> tạm thời tính theo Lê Đình Tâm, cái này không
Thưa thầy,tổng hợp ứng suất tại các thớ biên dầm thép ( giai đoạn I+ giai đoạn II) để xác định chiều cao chịu nén Dc của tiết diện liên hợp có thể lớn hơn Fy được không thầy, vì em thấy ứng suất tại các thớ biên dầm thép < Fy thì khó đạt điều kiện dư không quá 15%, mong thầy trả lời cho em
Dc được tính ở TTGH Cường Độ 1, nên các ứng suất tính lớn hơn Dc là không sao cả.
Chào thầy!
thưa thầy cho em hỏi là khi hệ LKN gần mặt cắt giữa dầm(vì hệ LKN cách mc giữa dầm 500) có momen tỉnh tải bé hơn ở mặt cắt giữa dầm mà momen hoạt tải lại lớn hơn ở mặt cắt giữa dầm , khi tổ hợp nội lực lại thì Mu tại mặt cắt có hệ LKN lớn hơn mặt cắt monen ở mặt cắt giữa dầm thì mình chọn mặt cắt có Mu lớn hơn để kiểm toán hay ở mỗi giai đoạn mình chọn momen lớn để tính ạ vì GĐ1 mặt cắt giữa dầm lại lớn hơn ạ?em cảm ơn thầy!
Tạm thời lấy mặt cắt giữa dầm để kiểm toán. Vấn đề này đang bàn luận ở Bộ môn.
05-12-2012, 05:18
1) Khi vẽ biểu đồ ứng suất cho các giai đoạn, trong bài mẫu ứng suất tại các thớ biên của dầm nhỏ hơn Fy (làm việc trong giai đoạn đàn hồi) nên ta có thể áp dụng các công thức tính ứng suất được, nhưng trong trường hợp của em để đạt được Mu < 15%Mr thì ứng suất tại các thớ biên >
Fy ( bị chảy dẻo một phần ) vậy làm sao để tính ứng suất tại các điểm trên dầm và cách xác định chiều cao vùng nén của sườn dầm Dc, bởi vì khi đó TTH khác với TTH làm việc trong giai đoạn đàn hồi?
----> Em gọi chiều cao chảy dẻo là x, rồi em cân bằng momen, em giải được x . Từ đó em vẽ được biểu đồ ứng suất có đoạn chạy dẻo nhé em.
2) Tại sao ta tính bu lông thì ở TTGH sử dụng còn tính đường Hàn thì ở TTGH cường độ?
--->Bulong cường độ cao thì tính ở TTGH SD : Liên kết có nguy cơ trượt, và khi bị trượt là không còn chịu lực được nữa. Còn đường hàn là liên kết không trượt, nên kiểm toán ở TTGH Cường độ để kiểm tra khả năng chịu lực của đường hàn : khi bị chảy dẻo hoặc phá hủy đường hàn thì không còn khả năng làm việc
!---
05-12-2012, 05:19 Thưa thầy cho em hỏi là ở kiểm toán trạng thái GH sử dụng thì ứng suất của bản cánh chịu uốn ở thớ dưới dầm thép f<0.95Rh*Fyf nhưng của em thì f>0.95Rh*Fyf thì phải làm sao nữa thầy.
Tăng tiết diện, hoặc tăng cấp thép lên em.
Thưa thầy, khi em tính momen cộng thêm M(AD) thì em thấy biên trên f(s,t) đạt ứng suất chảy Fy trước, tại vì với tiết diện dầm vô cùng tiết kiệm của mình thì chỉ cần tổng tĩnh tải ( không cần hoạt tải )thì đã gây ra ứng suất chảy tại các thớ biên rồi, đặc biệt là thớ trên, bởi vì trong số các tải trọng gây ra thì (DC1,DC2) là đóng góp ứng suất nhiều nhất, mà (DC1,DC2) thì do tiết diện nguyên (NC) chịu khi đó TTH nằm thấp phía dưới gây ứng suất thớ trên rất lớn, chỉ cần thêm một ít (DC3,DW) nữa thì đã chảy dẻo rồi. Vậy thì có đúng không thầy? Khi đó, trong tính toán có khác gì không vậy thầy?
Tất nhiên là em phải kiểm tra thử, thớ nào chảy dẻo trước. Nếu em đã thử và biết thớ trên chảy dẻo trước thì em tính lại công thức cho thớ trên. Sửa lại phương trình tại thời điểm chảy dẻo.
Còn không thì em tính hai giá trị My ứng với lần lượt 2 biên chảy dẻo, lấy giá trị My nhỏ hơn sẽ là My cần tính.
Tại sao khi vẽ đường ảnh hưởng lực cắt, lực V_A tại gối cố định lại hướng xuống ( khác với cách vẽ trong SBVL) dạ?
[Only registered and activated users can see links]
Chào con. Có 2 quan điểm về dấu của đườn ảnh hưởng lực cắt. Theo mình thì chọn quan điểm đường ảnh hưởng dương nằm bên dưới (cùng chiều với tải trọng). Con dùng cách nào cũng được, miễn là kết quả đúng.
Thưa thầy trong phần kiểm tra lực cắt khoang trong giá trị K = 5+5/(d0/D)^2 thì giá trị d0 ( khoảng cách giữa các sườn tăng cường) được lấy giữa các sườn tăng cường nào ạ ?Trong đồ án mấu em thấy có lấy d0 =3000 tức là khoảng cách giữa các sườn tăng cường trung gian mà không phải 1500 hay 600
d0 được lấy tại mặt cắt đang kiểm toán, là mặt cắt đầu dầm. Ví thế d0=600, 1500. Đồ án mẫu đang sửa lại chổ này. Đồng chí NGUYEN HOANG NAM chú ý.
Được sự yêu cầu của thầy mình gửi lại bài viết mà thầy đã trả lời về hệ số PBN. Các bạn chú ý kỹ phần này, nghe thầy nói nếu sai sẽ được làm lại đồ án đấy!
MỘT SỐ LƯU Ý KHI XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG:
1) Phải dùng phương pháp đòn bẩy cho tất cả các loại tải trọng tại mặt cắt đầu dầm (mố-trụ-gối) cho cả dầm trong lẫn dầm biên. (Vì tại vị trí đầu dầm chuyển vị theo phương đứng rất nhỏ).
--> Hợp lý, vì pp đòn bẩy dùng để tính đầu dầm. Tuy nhiên, đối với hoạt tải HL93, thì dùng pp dầm đơn.
2) Phải dùng phương pháp đòn bẩy cho tải trọng DC3, PL đối với dầm biên (thiên về an toàn, vì loại tải trọng này chủ yếu do dầm biên chịu), và dùng phương pháp nén lệch tâm hoặc gối tựa đàn hồi cho các tải trọng DC3, PL đối với các dầm trong (nếu thoả điều kiện áp dụng của 1 trong 2 phương pháp nén lệch tâm hoặc gối tựa đàn hồi ).
---> Ý này không đúng. Đối với tải trọng DC3, PL : ở đầu dầm thì dùng đòn bẩy, giữa dầm thì dùng NLT hay GTDH. Cả dầm biên và dầm giữa đều phải như thế. Kết quả của PP Đòn Bẩy để tính đầu dầm (tính lực cắt) và kết quả của PP NLT hoặc GTĐH để tính cho các mặt cắt còn lại (hệ số khác nhau giữa mặt cắt đầu dầm và các mặt cắt giữa dầm).
3) Dùng phương pháp dầm đơn để tính hệ số phân bố ngang cho hoạt tải HL93 cho cả dầm trong lẫn dầm biên (nếu thoả điều kiện áp dụng phương pháp dầm đơn, không áp dụng tại mắt cắt đầu dầm), nếu không thoả điều kiện áp dụng phương pháp dầm đơn thì dùng phương pháp nén lệch tâm, hoặc gối tựa đàn hồi (nhưng phải thoả điều kiện áp dụng của nén lệch tâm, hay gối tựa đàn hồi).
----> PP dầm đơn đã phân biệt đầu dầm và giữa dầm thông qua sự khác nhau giữa hệ số cho momen và hệ số cho lực cắt. Như thế không còn phân biệt đầu dầm hay giữa dầm nữa (hệ số giống nhau cho tất cả các mặt cắt). Nếu không thỏa điều kiện áp dụng pp dầm đơn (thường là không thỏa trong trường hợp tính giá trị e (do giá trị de không nằm trong -300<-->1700)) thì phải dùng các pp lực để tính(thường lúc này là tính nhiều làn cho dầm biên), và khi đã dùng pp lực thì đầu dầm tính theo đòn bẩy, giữa dầm tính theo NLT hoặc GTDH, vì thế, nếu tính hệ số cho lực cắt (để kiểm toán cắt tại đầu dầm) thì dùng pp đòn bẩy (đã tính cho 1 làn, giờ tính tiếp cho nhiều làn), và nếu tính hệ số cho momen (để kiểm tra uốn tại giữa dầm) thì dùng PP NLT hoặc GTĐH.
4) Các loại tải trọng DC2, DW thì dùng phương pháp nén lệch tâm, hoặc gối tựa đàn hồi cho cả dầm biên lẫn dầm trong (nhưng phải thoả diều kiện áp dụng nén lệch tâm, hay gối tựa đàn hồi, không áp dụng tại vị trí đầu dầm).
---> Ý này không đúng. Đối với tải trọng DC2, DW : thì tính theo các pp lực, nghĩa là ở đầu dầm thì dùng đòn bẩy, giữa dầm thì dùng NLT hay GTDH. Cả dầm biên và dầm giữa đều phải như thế. Kết quả của PP Đòn Bẩy để tính đầu dầm (tính lực cắt) và kết quả của PP NLT hoặc GTĐH để tính cho các mặt cắt còn lại (hệ số khác nhau giữa mặt cắt đầu dầm và các mặt cắt giữa dầm).
Thầy ơi cái ứng suất bản biên thớ dưới không thỏa, em đã thử tăng tiết diện với cấp thép thì thỏa nhưng Mn lại không thỏa vì trước khi tăng thì đã 14% rồi bây giờ tăng lên thì sức kháng uốn tăng theo. Xin thầy cho ý kiến bài em với thầy ơi.
Điều chỉnh lại trục trung hòa : bằng cách điều chỉnh bản cánh trên và bản cánh dưới để cân bằng ứng suất hai cánh.
Mình vẫn kiên trì trả lời các câu hỏi chớ, nhưng thấy cũng hơi bực mình tí xíu, nhưng bạn monita còn bực mình hơn nữa đấy :D
Chào thầy!
Thầy ơi hôm qua học thì thầy bảo là dầm ngắn thì không nên dùng bản táp ! dầm của em 27m(d=900mm) thì khi em bỏ cái bản táp đi thì momen kháng uốn biên dưới rất bé nên ứng suất rất lớn còn biên trên thì ngược lại nên em chỉnh tiết diện biên dưới khá lớn bf=600mm,tf=30mm( khi đó diện tích = với khi có bản táp mà bản táp chỉ bố trí nơi có momen duong lớn và monen âm nên dùng bản táp vẫn lợi thép hơn một phần) thì mới thỏa được 15%,còn nếu tăng chiều cao dầm thì lưc cắt không thỏa ạ, biên trên thì phải giảm thì khi đó ổn đĩnh tổng thể không thỏa ạ!em đọc trong sách của thầy LÊ ĐÌNH TÂM thì nói trong thực tế dầm nhỏ và thấp người ta khuyên nên dùng bản táp ạ( trang 115)!mong thầy cho em ý kiến để em có thể lựa chọn phương án thích hợp
Hai vấn đề cần chú ý :
1. Nếu dùng bản táp thì chỉ cần táp tại đoạn dầm ở giữa nhịp vì có momen lớn, như thế mới tiết kiệm thép và dùng dầm nhỏ. Tuy nhiên, hầu hết các em đều táp trên cả chiều dài dầm, như thế thì tốn thêm đường hàn.
2. Nếu không dùng bản táp, thì biên dưới phải tăng diện tích lên chứ, hay là thiết kế tiết diện lại.
uhm cua tau cũng giống cua mi, nên cái lực cắt dầm biên dư những 90,5% ma giờ không biết làm sao đây, hehe cua mi dư nhiều không phúc
Của mình M dư 5%, V dư 65% ,f dư 3% ah Sáng ơi!^^
Thầy đã cho phép thay đổi mặt cắt ngang, và cho phép chọn chiều cao dầm d < dmin theo công thức kinh nghiệm!
Thầy cũng đã hướng dẫn trên lớp cách chọn tiết diện sao cho thỏa các điều kiện. Mình xin nhắc lại!
CÁCH CHỌN TIẾT DIỆN:
Nếu tiết diện chọn sơ bộ ban đầu không thỏa thì
B1: Giảm chiều dày bản bụng dầm tw, đến khi không thỏa điều kiện tiết diện không chắc.(Nếu vẫn chưa thỏa -> B2)
B2: Giảm chiều cao bản bụng dw (lúc này có thể tăng chiều dày bản bụng lại), để thỏa mãn điều kiện tiết diện không chắc, và làm giảm sức kháng cắt.(Nếu vẫn không thỏa ->B3)
B3: tiếp tục thực hiện B1 + B2 cho đến khi thỏa mãn điều kiện sức kháng cắt của thầy! (Có thể giảm d < dmin trong công thức kinh nghiệm). -> Đảm bảo thỏa dk sức kháng cắt của thầy.
Nhưng lúc này chiều cao dầm giảm -> Mn không thỏa -> B4.
B4: Tăng tiết diện bản cánh dưới (tăng chiều dày hoặc rộng) -> sẽ không ảnh hưởng nhiều đến Vn. -> OK.(Nếu không thỏa -> B5)
B5: Giảm số lượng dầm và thực hiện lại các bước ở trên. -> OK
Lưu ý: theo kinh nghiệm của mình việc thay đổi tiết diện như trên sẽ ảnh hưởng đến và không thỏa điều kiện cấu tạo ban đầu, và trục trung hòa sẽ thay đổi không phù hợp với ban đầu, có thể phải tốn công viết công thức lại nếu bản tính cùi bắp giống mình!
Cách khác phục: tăng diện tích bản cánh trên lên, thì tất cả sẽ ổn!
Chúc các bạn thành công!
Thầy và mọi người ơi!!! Giá trị Mn trong 75%Mn khi tính tải trọng thiết kế mối nối là gì vậy? Mình thiết kế 4 mối nối thì có cần xác định 2 tải trọng thiết kế mối nối không??? và mọi người nhiều!!!
Theo điều [A6.13.1] thì mình hiểu thế này, tải trọng thiết kế cho liên kết và mối nối được lấy như sau:Lấy giá trị lớn nhất trong 3 giá trị sau:
+) Trung bình của: Hiệu ứng của tải trọng tính toán và Sức kháng của dầm +) 75% Sức kháng của dầm (do AASHTO nghiên cứu được)
+) Hiệu ứng của tải trọng tính toán
Đối với liên kết Hàn thì tải trọng tính toán được lấy ở TTGH cường độ
Đối với mối nối Bulông thì tải trọng tính toán được lấy ở TTGH Sử Dụng, nếu bạn thiết kế 4 mối nối (2 cặp mối nối đối xứng nhau) thì thầy bảo phải tính toán và thiết kế cho 2 mối nối khác nhau ( thầy bảo là trình bày 1 cái còn cái kia thì có thể lập bảng )
thưa thầy cho em hỏi, dầm của em đến 40m => em chia làm 5x8m , có 4 mối nối => phải tính 2 mối nối=> có 2 loại bản nối bu lông, vậy làm sao em thể hiện đủ trên bản vẽ vậy thầy ? hay em chọn nội lực ở vị trí mối nối nối lớn nhất rồi bố trí như nhau.
Phải vẽ hết trên bản vẽ.
Nếu không có đủ không gian giấy vẽ thì em vẽ các hình giảm đều, nhưng chú ý là cần chia ra các khối hình với nhau :
1. Các hình bố trí chung : 1 tỷ lệ 2. Các hình cấu tạo : cùng 1 tỷ lệ 3. Các hình bố trí cốt thép: cùng 1 tỷ lệ 4. Các hình cấu tạo các chi tiết : cùng 1 tỷ lệ.
Thầy cho em hỏi phần tính hệ số phân bố ngang ...Nếu không thỏa điều kiện dùng phương pháp dầm đơn thì HSPBN cho hoạt tải xe và làn của momen và lực cắt sẽ lấy của phương pháp nào ah ? Giả sử phương pháp đòn bẩy và nén lệch tâm đều thỏa thì lấy của phương pháp nào ah hay lấy max của chúng ?
Tính cho Hoạt tải HL93 (xe+Làn): nều không thỏa dầm đơn thì dùng PP Lực : Dùng PP Đòn bẩy để tính ở đầu dầm, dùng PP NLT hoặc GTĐH tính cho giữa dầm(cả momen và lực cắt đều giống nhau).
Tính cho Hoạt tải người đi bộ : chỉ dùng PP Lực : Dùng PP Đòn bẩy để tính ở đầu dầm, dùng PP NLT hoặc GTĐH tính cho giữa dầm(cả momen và lực cắt đều giống nhau).
Chỉ lấy max khi xét giữa 1 làn và nhiều làn cho cùng 1 tải trọng, cùng tại 1 mặt cắt.
Thầy cho em hỏi 1 số vấn đề.
1. Thép dùng làm cầu có loại nào có cường độ chảy dẻo của thép là 210 MPa hay không. Và cường độ chịu nén của Bê tông có được phép lấy lùi về 25 MPa hoặc 28 MPa đc không?
2. Bản phủ phải rộng hơn bản cánh dưới dầm thép. Nhưng bắt buộc phải rộng hơn tối thiểu là 100mm phải không hay không có giới hạn? (Ví dụ bản cánh dưới của dầm là 300mm thì bản phủ bắt buộc phải lấy tối thiểu là 400mm hay đc phép lấy 380mm?)
3. Chiều dài 1 nhịp là 26.4m. Vậy chiều cao tối thiểu sơ bộ chọn là 871mm, em có thể xem đây là chiều cao kinh tế hay chiều cao theo kinh nghiệm được không. Và em có thể chọn chiều cao dầm là 850mm được không?
4. HSPBN em tính với hệ số mềm a=0.0109, theo như sách "Thiết kế cầu thép" thì em có cần nội suy ra để tính không hay có thế lấy nó gần bằng 0.01
1.Thép làm cầu được chọn theo 4 loại đã ghi trong ASTM. Nếu chọn khác đi thì về nguyên lý là không sao, nhưng không phải mình muốn mua thép cường độ bao nhiêu là có người luyện ra bán cho mình.
2. Bản phủ có thể rộng hơn hoặc hẹp hơn : Các bạn xem kỹ về quy định thiết kế bản phủ nhé. Cái này kỳ này sẽ kiểm soát chặt chẽ để làm khó các bạn cho vui.
3.Chọn chiều cao dầm phải lớn hơn chiều cao tối thiểu trong quy trình. Chọn tròn số thì tốt hơn.
4.Hệ số mềm a=0.0109 thì em tra với a=0.01 cũng được, không cần nội suy vì sai số nhỏ.
Chúc bạn may mắn.
30-03-2013, 12:47 PM thưa thầy cho em hỏi.
Với yêu cầu thiết kế bản tab như vậy thì có cần phải sửa lại bài thuyết minh không thưa thầy.
Nếu thiết kế bản táp:
1. Bổ xung thêm phần ĐTHH của tiết diện không táp.\
2. Bổ xung thêm phần tính chiều dài bản táp.
3. Không cần phải kiểm tra khả năng chịu lực tại mặt cắt không táp (vì đã kiểm tra thông qua bài toán xác định vị trí điểm cắt bản táp)
Thưa thầy!!! cho em hỏi???
1.Khi tính Mmỏi (bản bụng, bản biên) thì ta xếp xe ngay giữa nhịp với k/c 2 trục sau của xe là 9m phải không thầy?
2.Khi tính neo chống cắt ở TTGH Mỏi thì ta cứ xếp xe tại các vị trí có bố trí liên kết ngang tính từ đầu nhịp đến giữa nhịp phải không thầy??
nhiều!!!
1.Vị trí xếp xe tính mỏi tại giữa nhịp thì giống đồ án mẫu. Tuy nhiên, mình muốn nhắc lại các bạn là momen do xe mỏi không lớn nhất tại giữa nhịp, mà lớn nhất tại mặt cắt cách giữa nhịp khoảng 0.73m.
2.TÍnh neo chống cắt thì tính theo từng đoạn từ 3-5m tùy vào chiều dài dầm. Không liên quan tới hệ liên kết ngang.
01-04-2013, 09:06