thiet ke he thong dan dong bang tai de 1

... 6 .14 [1] KHv =1. 01: Hệ số tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp ( phụ lục 2.3 [1] )Trang 16 Kiểm tra độ bền uốn tiếp xúcbωutdw 12 =274 ? ?1. 75 ×0.77 ×√2×5 618 1 .13 ? ?1. 22 ×(4.53 +1) 66× 4.53 ×48 .16 2=396.03Bước ... khảo 1, ta được:h0 = 3.3 mmt = 15 mme = 10 mmH = 12 .5 mmφ = 36oChiều rộng bánh đai:B=(Z? ?1) ×t+2 =50(emm)Đường kính ngoài của bánh đai:da 1= d1+2 h0 =12 5+2× 3.3 =13 1.6 (mm)da 2=d2+2 h0= 315 +2 ×3.3= 3 21. 6 ... ? ?10 0 %=b Kiểm nghiệm độ bền uốnBước 1: Xác định hệ số tải trọng khi tính về uốn Zv 2= Z2β= 86cos3Tra bảng 6 .18 [1] ta được Y = 3 .11 , Y = 3.47F1F2Trang 17 Kiểm nghiệm độ bền uốnσF 1= 2T1KFYϵYβYF 1b

Ngày tải lên: 15/05/2024, 18:47

... (kW) Trục Trục Trục Trục công tác 10 ,3 10 ,3 9, 91 9,03 8,4 Tỉ số truyền u Số vòng quay n (vòng/phút) Moment xoắn T (Nmm) 20 14 58 14 58 486 24,4 12 ,2 67465,7 67465,7 19 4733,5 3548827,2 6575409,8 Thiết ... loại ổ đũa côn 535 d=40(mm) T=36,5 21( mm ) D =10 7,95(mm) C =13 8(KN) B=36,957(mm)  =14 ,330 Co =17 2(KN) Kiểm nghiệm ổ lăn theo điều kiện tải động:  Kiểm nghiệm gối 1: a Chọn hệ số làm việc: : hệ số ... D = 14 5 mm Chiều rộng ổ : B = 30 mm Khả tải động : C = 11 4 KN Khả tải tĩnh : C0 = 11 5 KN Tuổi thọ ổ xác định theo công thức: ( ) ( ) Tuổi thọ tính giờ: Thiết kế hệ thống dẫn động băng tải 51 SVTH:

Ngày tải lên: 27/09/2015, 06:14

... côngsôn. mm 23 CT .10 .14 -TL1 hn = 15 mm là chiều cao nắp ổ và đầu bulông.  lc12 = 0,5(55+25)+ 15 +10 =65mm  l12 = -lc12 = -65(mm) - l13 = l 11 + k1 + k2 + lm13 +0,5(b 01 – b13.cos? ?1) với b13 = bw =57 ,17 (mm) ... Frd =17 81, 6(N) Ft1= 416 4,4 (N) Fr1 =14 20 ,1( N) Fa1 =529,8(N) T1=249966,44 (N), Ma1=Fa1.dm1/2= 318 01( Nmm) - Trong mặt phẳng yz,PTCB mômen:  ∑=0  == 843,7N  ∑FkY = 0 =0 =17 81, 6 - 843,7 +14 20 ,1= 2358N Vẽ ... 6 .16 - TL1 => δH=0,006, go=73 13  K Hv =1+ vH.b. =1+ 10 ,52.57 ,17 .12 0,05/(2.249966,44 .1, 14 .1) =0 ,12 7  1, 14 .1. 0 ,12 7=0 ,14 5.  =ZM.ZH.Zϵ. =274 .1, 76.0,865. = 234,5 MPa  Ψbe.u1/(2- Ψbe)=0,285.2,68/(2-0,285)=0,445 tra

Ngày tải lên: 30/09/2015, 09:27

... ; theo ( bảng 3 -13 ) chọn Kd = 1, 55 i +1 5, 6 + 1 = 0,3 = 0,99 ≈ 1 2 2 · d = A · Chon ổ trục đối xứng sát bánh răng theo ( bảng 3 -12 ) có Kttb = 1, 1 ⇒Ktt = 1, 1 + 1 = 1, 05 2 ⇒K = 1, 05 .1, 55 = 1, 63 ... 5930,77 + 8688,8 = 10 520 (N.mm) RF = RFY2 + RFX2 = 15 999 + 17 305,8 = 23568 ,17 (N.mm) SE = 1, 3.RE.tg = 1, 3 .10 520.tg11o10’ = 2699,73 (N) SF = 1, 3.RF.tg = 1, 3.23568 ,17 .tg11o10’ = 6048,27 (N) Tổng ... lấy ổ loại QC = (Kv.RD + m.At).Kn.Kt = (1. 9 212 + 1, 5.637) .1. 1,3 = 13 217 ,75 = 13 21, 775 daN C = QC.(n.h)0,3 = 13 21, 775.(259,8.950)0,3 = 54 810 ,83 Tra bảng 18 P ứng với d = 25 mm chọn ổ ký hiệu (7605)

Ngày tải lên: 30/11/2015, 00:55

... 8688,8 = 10 520 (N.mm) 2 + RFX = 15 999 + 17 305,8 = 23568 ,17 (N.mm) RF = RFY SE = 1, 3.RE.tgβ = 1, 3 .10 520.tg11o10’ = 2699,73 (N) SF = 1, 3.RF.tgβ = 1, 3.23568 ,17 .tg11o10’ = 6048,27 (N) Tổng lực chiểu ... TUYẾN QC = (Kv.RD + m.At).Kn.Kt = (1. 9 212 + 1, 5.637) .1. 1,3 = 13 217 ,75 = 13 21, 775 daN C = QC.(n.h)0,3 = 13 21, 775.(259,8.950)0,3 = 54 810 ,83 OB OO KS CO M Tra bảng 18 P ứng với d = 25 mm chọn ổ ký hiệu ... 8700,88 + 17 58,6 = 8876,82 (N.mm) KI L SC = 1, 3.RC.tgβ = 1, 3.9 212 .tg11o10’ = 2364 (N) SD = 1, 3.RD.tgβ = 1, 3.8876,82.tg11o10’ = 2278 (N) Tổng lực chiểu trục: At = SC + Pa3 – SD = 2364 + 5 51 – 2278

Ngày tải lên: 01/12/2015, 15:29

... truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Fvđ= 13 .10 '7.n,.p3.m = 13 .10 7 .11 6 .19 ,053.3 = 3 ,1 Kđ = 1, 3 => ỡ-„, = 0,47.^0,468. (1 ĩ94 .1, 2 + 3 ,1) .2 ,1. ĩo5 / (10 6.2,5) => ƠHX = 343 Mpa Va ơHị — ƠH2 Chọn ... ^ NHE2- 60.c.(ni/Uj) T V inax / NHE2 = 60 .1. (14 20/3,5).40880. (1. 27 + 0,43.63 +0) = 3 ,1. 1 010 Ta CÓ:NHE2 > NHO2 đó:KHL2 ? ?1- —>NHEI > NHOI KHLI = ^Ẽ T I: \ max / NFE2= 60 .1. (14 20/3,5).40880. (16 .27 ... TS.Nưuvễn Tấn Tiến Do đó Kp= 1, 12 .1, 37 .1, 1= 1, 7 YF1,YF2 lần lượt hệ số dạng răng bánh 1 và 2 Sô" răng tương đương: ZV| = Z|/cos3/? = 31 zv2 = z2 /cos3 /3 = 10 0 Tra bảng 6 .18 [1 ]: YF| = 3,8 YF2 = 3,6

Ngày tải lên: 21/01/2016, 17:54

... tải 11 10 ,83 10 ,40 10 ,09 9,5 14 58 72050 ,1 TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN XÍCH HỞ Thông số đầu vào: II 3,347 2,3 91 3 ,17 9 14 58 435,6 18 2,2 57,3 70973,2 228007,3 517 859 15 83333 u x = 3 ,17 9 P = 10 ,09 ( KW ) n1 ... D4 h d4 Z 70 11 5 90 65 10 M8 90 10 6 12 5 90 12 M8 11 0 13 0 16 0 10 0 12 M10 VII CHI TIẾT PHỤ VII Chốt định vị - Có tác dụng định vị xác vị trí nắp thân Dựa vào bảng 18 -4b ta chọn các1kích : 50thước ... - 70 90 11 5 65 10 M8 90 11 0 13 5 85 12 M8 11 0 13 0 16 0 10 0 12 M10 Loại nắp thủng để trục xuyên qua Vít tách nắp hộp giảm tốc Nhằm giúc ta gỡ tiết phần phần dễ dàng 65 GVHD: DƯƠNG ĐĂNG DANH SVTH:THÁI

Ngày tải lên: 11/09/2016, 11:05

... 53602 212 Như vậy: NHE1 > NHO1 , NHE2 > NHO2 ; NFE1 > NFO! , NFE2 > NFO2 ⇒ KHL1 = , KHL2 = 1; KFL1 = , KFL2 = Theo công thức (II -17 a) (II - 18 a), ta tính được: 570 .1 [σH ]1 = 1, 1 = 518 Mpa; 550 .1 ... định theo độ bền tiếp xúc: de1 = Kd u + hay: de1 = ⇒ de1 = T1 K Hβ (1 − K be ) K be u.[σ H ] 2 Re (II -45) u2 +1 2 .17 6,67 3,7 + (II – 44) = 92 ,19 (mm) Theo bảng 22 - tr 11 4 - TTTKHDĐCK tập 1, ta ... = l 21 + k1 + k2 + lm23 + 0,5(bo2 - b23 cos 1) ⇒ l23 = 95 + 15 + 15 + 45 + 0,5( 21 - 45 cos15 ,11 o) = 15 8,778 (mm) + Đối với trục III: l32 = 29 10 3,83 94,5 bo d d + k2 + k1 + ae1 + e1 = + 15 +15 ...

Ngày tải lên: 17/11/2012, 10:56

... 0,006.73 .1, 844 16 5 = 6 ,19 2, 81 6 ,19 .66.86,6 = 1, 093 2 .18 6072 .1, 02 .1 K H = 1, 02 .1, 093 .1 = 1, 115 K HV = + Vởy Thay vào 6-33 : H = 274 .1, 7 31. 0,86 2 .18 6072 .1, 115 .( 2, 81 + 1) = 434,86 (Mpa) 66.2, 81. 86,6 ... 2, 013 1, 64 Sinh viên thực hiện: Nguyễn Đức Hùng Kd Kd s s s 1, 325 1, 325 1, 325 1, 346 1, 325 1, 612 1, 378 1, 062 1, 225 1, 248 1, 28 1, 306 1, 33 1, 295 18 , 61 4,0 91 3,498 6,505 6,2 41 - 44,429 22,6 22 ,12 8 ... ; theo bảng (6 .16 ) g0=73 Theo bảng (6 .15 ) 16 5 = 6 ,19 2, 81 6 ,19 .66.86,6 KFV =1+ 2 .18 6072 .1, 023 .1, 37 = 1, 067 F = 0,006.73 .1, 844 KF = 1, 023 .1, 37 .1, 067 = 1, 495 Thay vào 6.43 ta có : 2 .18 6072 .1, 495.0,562 .1. 3,62...

Ngày tải lên: 06/12/2012, 08:27

... 45.55,5.85, 45 = 1, 01 2 .19 93 41. 1, 02 .1 => K H = K H β K Hα K Hv = 1, 02 .1. 1, 01 = 1, 03 σ H = Z M Z H Z ε 2.T2 K H (uc + 1) 2 .19 93 41. 1, 03.(3,33 + 1) = 274 .1, 76.0,87 = 432 ,15 bw um d w1 55,5.3,33.85, ... [σ ] d = 10 0 d1 k l1 2 .10 29 21, 864 ≤ 10 0 ⇒ l1 ≥ 11 ,16 mm 45.4 ,1. l1 Vậy ta chọn lII=0,8.lmayơ=0,8.67=53,6mm thoả mãn 2.3 Trục III MxI= 3 511 31, 03Nmm dI = 52 k = 5 ,1 mm mm Theo công thức 4 .13 : σd = ... tải đột ngột: Mxmax=3 511 31, 03Nmm;Mumax =17 3622,76Nmm;d=50mm Theo công thức (4 .12 ) σ= 17 3622,76 = 12 ,348 N / mm 0 ,1. 52 τ= 3 511 31, 03 = 24,97 N / mm 0 ,1. 52 theo ct(4 .11 ) σ tâ = 12 ,3482 + 3.24,97 =45

Ngày tải lên: 26/02/2014, 03:20

... = 1, 38 KF =KFV KFβ = 1, 03x1,38 =1, 42 b = 69 mm mm = εα = 1, 67 Yε = 1/ εα = 1/ 1,67 = 0.6 εβ = 𝑏 𝜔 𝑠𝑖𝑛𝛽 𝜋𝑚 𝑛 = 69×𝑠𝑖𝑛 12 ,84 𝜋×3 = 1, 63 Yβ = 1- εβ β /12 0 = 1- 1,67x12,84 /12 0 = 1, 82 σF = 𝑌 𝐹2 𝐹 𝑡 𝐾 ... 0.9x1 1. 1 = 430.36 MPa MSSV: 210 02003 Page 10 SVTH: BÙI NGỌC NAM [σF1] = [σF2] = 𝜎 𝑂𝐹𝑙𝑖𝑚 GVHD: BÙI TRỌNG HIẾU 𝐾 𝐹𝐶 KFL1 = 𝑠 1 𝜎 𝑂𝐹𝑙𝑖𝑚 𝐾 𝐹𝐶 KFL2 = 𝑠 𝐹2 450x1 1. 75 x1 = 257 .14 Mpa 410 .4x1 1. 75 ... 75 15 4 619 .052 d13    30,5mm  36mm 0 ,1[  F ] 1 0 ,1 50 Tính chọn then bằng: Chọn vật liệu giống then 1, chọn then vị trí lắp bánh trụ ngiêng theo (TCVN 22 61- 77), d12=38 mm chon then co thong...

Ngày tải lên: 08/03/2014, 10:20

... 38 × 81, 53 = 1, 09 11 1477,88 1, 08 1 = 1, 09 1, 08 1 = 1, 18 ⇒ K HV = + K [σ ] :ứng suất tiếp xúc cho phép [σ ] =500(MPa) H H H ⇒ σ H = 274 × 1, 76 × 0,867 × 11 1477,88 1, 18 × 32 + = 475 ,17 (MPa) ... × 81, 53 =1+ = 1, 25 × 11 1477,88 × 1, 15 × ⇒ V F = 0, 016 × 56 × 2,22 × ⇒ K FV Thay vào ta có: CÔNG LUẬN SVTH: HỒ 16 Trang K F = 1, 15 1 1, 25 = 1, 44 -thay giá trị vào (*) ta có: 11 1477,88 1, 44 ... (45 + 21) + 15 + 20 = 68(mm) l 11 = (2,5 3) d = (2,5 3) × 35 = (87,5 10 5)mm Lấy ⇒l 13 l 11 = 95(mm) = l 11 + k + k + l m13 + 0,5(b 01 − b13 × cosδ ) =95 +15 +15 +45+0,5×( 21- 40× cos180 480 ) =16 1,56(mm)...

Ngày tải lên: 03/04/2014, 00:20