tính toán dầm khung k f

Ngày tải lên: 04/10/2014, 10:21

... dụng chơng trình tính tốn k t cấu quen thuộc nh SAP, ETABS, STAAD.PRO để tính nội lực dầm móng, kiểm tra thiết k tiết diện dầm móng nhcác phần tử dầm V/ Một số Sơ đồ cụ thể: Khi sử dụng sơ đồ ... chỉnh theo kinh nghiệm ngời thiết k phạm vi định mà khơng ảnh hởng đến k t tính toán Ghi chú: Cũng nhviệc xác định sức chịu tải cọc, khơng có độ xác tuyệt đối xác định hệ số đàn hồi cọc dù tính tốn ... toàn cho cấu kiện cần kiểm tra 3-Sơ đồ tính tốn đài cọc, dầm móng cọc đài cọc thang máy: Khi tính tốn đài cọc thang máy theo sơ đồ cổ điển coi đài cọc tuyệt đối cứng, cọc gối liên k t khớp cố định,...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 14:32

... tải K : MK TT1 l : 3,5 - Giạ trë Moment tải K : MK TT2 l : -4,0 - Giạ trë Moment tải K : MK TT3 l : 5,0 - Giạ trë Moment tải K : MK TT4 l : 4,5 - Giạ trë Moment tải K : MK TT5 l : -3,0 Nãúu khai ... tỉåüng liãn k út gäúi (hồûc b liãn k út gäúi) Trang s xút hiãûn häüp thoải cho phẹp khai bạo Khai bạo tỉìng liãn k út ngàn cn chuøn vë xoay quanh trủc X; Y; Z Khai bạo tỉìng liãn k út ngàn cn ... Trang 12 Âãø khai bạo cạc täø håüp ti trng : vo menu Define  Combinations ( ) Khai baïo thãm caïc täø håüp Liãût k caïc täø håüp â khai bạo Chn 1.Tãn täø håüp Kiãøu täø håüp 3a Khai bạo thnh...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:52

... số k nhỏ - Ngành may sản xuất theo mùa hàng, việc tỷ lệ biến thiên ngày công chính, tăng ca, chủ nhật khỏi hệ số k tháng không giống - Trong chuyền tỷ lệ tăng ca khác nhau, hệ số k khác - Khi ... Quản đốc, Phó quản đốc, nên hệ số k với trường hợp không lập phương trình tính toán (lương sản phẩm Quản đốc Phó QĐ khoảng 000 000 ñoàng) waj1352357496.doc - Page of - 08/11/12 - 13:52 A11/P11 ... 000 * k / ( NCC + NCTC + NCCN)] * NCC + [(29 100 000 * k / ( NCC + NCTC + NCCN)] * NCTC * 1.5 + [(29 100 000 * k / ( NCC + NCTC + NCCN)] * NCCN * ) = 29 100 000 Rút gọn phương trình ta có: k* [...

Ngày tải lên: 08/11/2012, 13:51

... Fa=7,6 φ a130 φ a150 2φ22 Fa=7,6 2φ22 Fa=7,6 φ a130 φ a150 2φ22 Fa=7,6 2φ22 Fa=7,6 φ a130 φ a150 2φ22 Fa=7,6 2φ22 Fa=7,6 φ a130 φ a150 2φ22 Fa=7,6 2φ22 Fa=7,6 φ a130 φ a150 2φ22 Fa=7,6 2φ22 Fa=7,6 ... K2 : Tính toán tơng tự cho dầm lại, lựa chọn cốt thép cho dầm khung K2 đợc lập thành bảng Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang:57 Fa = 18,47 3φ28 Fa = 18,47 3φ28 Fa = 18,47 3φ28 Fa = 18,47 ... 3φ28+3φ22 Fa = 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 Fa = 18,47 3φ28 φ a130 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa = 26,07 3φ28+3φ22 Fa...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:56

... 27382 kG + Vậy Qmax Qđb => không cần tính cốt xiên + Trên đoạn 1/2giữa dầm: Qmax= 10862 KG + Kiểm tra thân dầm bê tông tự chịu c¾t: Q = k1 Rk bh0 = 0,6.10.40.65 = 11700kg > Qmax = 10862 kg tính ... nứt nghiêng + Điều kiện tính toán: Q ≤ 0,6Rkbho Q > 0,6Rkbho = 0,6.10.30.65 = 11700 kG = 11,7 T => Không thoả mản điều kiện trên, vết nứt nghiêng hình thành nên phải tính toán cốt ®ai SVTH: ... nứt nghiêng + Điều kiện tính to¸n: Q ≤ 0,6Rkbho Q > 0,6Rkbho = 0,6.10.22.45 = 11700 kG = 11,7 T => Không thoả mản điều kiện trên, vết nứt nghiêng hình thành nên phải tính toán cốt đai + Lực...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:28

... mômen ©m chän a0 =5 cm ⇒ h0 = 30 cm Tiết diện tính toán chữ nhật bxh = 22x35 M 7.31 ×10 A = R b.h = = 0,28 < A0 = 0,4 130 × 22 × 30 n => γ = 0,5x(1 + Fa = −2 A ) M Ra γ.h0 = = 0,5x(1 + −2 ×0.28 ... à= 7.86 ì 100 =1,19% > àmin =0,05% 22 ì 30 F 130 a Mà àmax = ì R x100 =0,55 × 3600 x100 =1,98% a µmin < µ < µmax vËy tho¶ m·n Chän cèt däc2 22 cã Fa = 7,6 cm2 ⇒ ∆A = 7.6 − 6.94 ×100% 7.6 = ... cm2 8.17 = 22 ì 30 ì100 =1,24% > àmin =0,05% F 130 a Mà àmax = ì R x100 =0,55 ì 3600 x100 =1,98% a àmin < µ < µmax vËy tho¶ m·n Chän cèt däc2 22 cã Fa = 7,6 cm2 ⇒ ∆A = 7.6 − 7.16 ×100% 7.6 =...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:29

... Văn Khen Trang: Trường ĐHSPKT Hưng n Khoa Cơ Khí Đồ án mơn học K t cấu hàn PHẦN III: TÍNH TỐN VÀ THIẾT K 3.1 Tính tốn thiết k dầm cầu trục 3.1.1 Chọn dạng tiết diện dầm - Dầm loại cấu kiện ... kiểu dầm: 2.3 Chọn xe cấu nâng: PHẦN III: TÍNH TỐN VÀ THIẾT K 3.1 Tính tốn thiết k dầm cầu trục 3.1.1 Chọn dạng tiết diện dầm 3.1.2 Kiểm tra tiết diện dầm theo điều kiện cường độ 3.2 Tính tốn ... chiều cao kinh tế: hkt = 3= 3= 42.17 cm với λw - độ mảnh bụng dầm, lấy λw = 50 - Khi thiết k , lấy chiều cao dầm h sai khác so với chiều cao hkt tính công thức khoảng 20% đảm bảo yêu cầu kinh tế...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 09:20

... m Ok i n NDIV = RATIO = 3/7 OK http://giothangmuoi.info – Blog Cơ khí: Kinh nghi m | Th thu t | Tài li u Cơ khí http://giothangmuoi.info – Blog Cơ khí: Kinh nghi m | Th thu t | Tài li u Cơ khí ... Loads > Define Loads > Apply > Structural >Force/Moment > On Keypoint t i Keypoint 5: - 50000 N v i chi u l c FY http://giothangmuoi.info – Blog Cơ khí: Kinh nghi m | Th thu t | Tài li u Cơ khí - ... http://giothangmuoi.info – Blog Cơ khí: Kinh nghi m | Th thu t | Tài li u Cơ khí http://giothangmuoi.info – Blog Cơ khí: Kinh nghi m | Th thu t | Tài li u Cơ khí Làm tương t v i d m l i b n s...

Ngày tải lên: 06/09/2013, 09:55

... điều kiện sau: + Điều kiện cấu tạo: h; Khi h ≤ 300 theo tính tốn khơng cần đến cốt thép đai khơng đặt + Điều kiện để dầm khơng bị phá hoại tiết diện nghiêng qua khoảng cách cốt Khi h > 300 khoảng ... gối theo kinh nghiệm : * Dầm phụ : ³ ³ Fa k o dài đến l/3 cắt bớt Fa säú cn lải Nhëp biãn l/4 Nhëp giỉỵa l/4 l/3 l/3 VD : Fa gối gồm 5f : 2f k o thẳng qua nhịp 2f cắt l/3 1f cắt l/4 * Dầm : ³ ... £ Mf với M f = Rb b f h f (ho - hf ) Bề rộng vùng cánh bf = b + 2.Sc với Sc lấy giá trị nhỏ giá trị sau: Nguyễn Thạc Vũ - Khoa XD DD&CN Trang 9/25 - l (l: nhịp dầm) khoảng cách mép dầm với dầm...

Ngày tải lên: 22/11/2013, 19:37

... - thay liên k t ngăn cản chuyển vị ngang cốt đài cọc hình vẽ sơ đồ k= vô m ón g cột dầ m EJ M,N,Q k= vô đài cọc dầm dầm k1 k1 dÇ m k1 k1 k1 J k1 k1 k1 J ng E mã gE mãn k= v« cïng k1 m k1 - hệ sô đàn ... M,N,Q dÇm mãng EJ K= 3k1 K= 3k1 K= 3k1 K= 3k1 K= 3k1 Hình Có thể mô hình hoá nhóm cọc thành nhiều gối đàn hồi tuỳ theo sơ đồ tính yêu cầu số liệu đầu ra, kinh nghiệm người thiết k , việc mô hình hoá ... Ki M,N,Q m ãn dÇm M,N,Q dÇ m Ki M,N,Q Ki dÇ m m ãn g m ãn g dÇ m g EJ Ki dÇ m m ãn g m ãn g EJ EJ EJ M,N,Q mã d Çm EJ J ng E Ki k1 M,N,Q k1 M,N,Q k1 M,N,Q k1 Ki k1 M,N,Q M,N,Q dÇm g EJ m ãn Ki...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 16:15

... 7] [ Mike Lloyd: http://mikelloydtech.wordpress.com/2011/02/23/cloudwatching-1-cloud-101/ [ http://en.wikipedia.org/wiki/Platform_as_a_service 8] 9] [ Harsh Bakhai, Symbiosis Institute of Operations ... Information Technology Laboratory: Effectively and Securely Using the Cloud Computing Paradigm, 2009 6] [ Johan den Haan: Multi-tenancy and Model Driven Engineering, necessary assets of a Platform-as-a-Service, ... nghiệm mơ hình đề xuất CloudStack Cuối tiến hành đánh giá k t thực nghiệm K t luận: Phần nêu k t luận, đóng góp mà luận văn đạt Đồng thời nêu hướng phát triển đề tài References Tiếng Việt [ PGS.TS...

Ngày tải lên: 10/03/2014, 16:20

... sau ki Fs: k i −1 = f (F0 − F1 + F2 − F3 + F4 ) ⎫ ⎪ k i = f (F0 + 0.5 F1 − F2 + 5F3 − F4 ) ⎬ k i +1 = f (F0 − F1 + 12 F2 − 10 F3 + 3F4 )⎪ ⎭ (33a) Đối với toán phẳng BKG đàn hồi – đồng nhất, hệ ... (30) [ ] ĐH theo S: f ⎫ ⎪ c (F0 − F1 + F2 − F3 + F4 ) ; S = ⎪ ⎪ ⎪ f ⎪ g δ ij ĐH = ⎨ (− F0 + F1 − F2 + F3 ) ; S = ⎬ ⎪c ⎪ f ⎪ ⎪ c (6 F0 − F1 + F2 ) ; S = ⎪ ⎩ ⎭ Đối với toán phẳng, cơng thức ... (4) P3 k4 P4 b) k0 (1) k1 (2) c k0 (1) c k1 k2 (3) M2 M1 c) (2) c k2 M3 (3) c k3 (4) P3 k3 k4 P4 (4) c k4 c L Hình 3: Các sơ đồ tính tốn dầm theo Phương pháp Năm mơ men gần a Dầm gối đàn hồi...

Ngày tải lên: 02/06/2014, 13:16

... kiện bền a) Kiểm tra ứng suất pháp Theo tiêu chuẩn LRFD : f n £ fT Fu = 0,9 Fu Kiểm tra ứng suất pháp : Fu = f y Vật liệu CT42 : Fu = f y = 245 N / mm2 = 24,5kN / cm f n = 11, 697 kN / cm £ fT ... 50 - = 48cm 2.8.1 Tính tốn đặc trưng hình học Mơmen quán tính quanh trục X : 31 I xx = b f ttf + 12 b f ttf 12 + tw (d - t f - t f )3 12 ỉd t ổd t + bf t f ỗ - f ữ + bf t f ỗ - f ÷ è2 ø è2 ø I ... dầm phụ (tức điều kiện tương thích) Khi dầm khơng cần thiết phải phân tích thiết k xoắn, dầm phụ thiết k dầm đơn giản gối lên dầm Điều có nghĩa khơng k đến mơmen liên k t dầm dầm phụ Mặc dù công...

Ngày tải lên: 05/06/2014, 20:33

... th c b n tính c t thép 0,8 5f cab + A’sfy = Asfy A s f y − A s' f y a = , f c' b (2.3.1) (2.3.2) Cs = A’s(fy – 0,8 5f c) (2.3.3) 0,8 5f cab + A’s(fy – 0,8 5f c) = Asfy (2.3.4) Mn = 0,8 5f cab(d – ... 5/19,35 = 0,258 < 0,38 nên fsc = fyd = 347,8 MPa As' = M − 0,167 f ck bd = 9387 mm = 93,87cm f sc (d − a ') As = Kbal f ck bd f + As' sc = 14422mm2 = 144, 22cm2 f yd zbal f yd 3.1.3 Tiêu chu n M ... c b n tính c t thép fydAs = 0,567fckbs + fscA’s M ≤ MRd = 0,567fckz + fscA’s(d - a’) (2.2.6) (2.2.7) 2.2.3 i u ki n h n ch x ≤ 0,45d (2.2.8) a’/x ≤ 0,38 (2.2.9) 2.2.4 nh hư ng c a c t k p n c...

Ngày tải lên: 06/06/2014, 16:17

... Hệ khung chịu lực: Hệ k t cấu khung đợc tạo thành từ cấu kiện đứng (cột) cấu kiện nằm ngang (dầm) , chúng liên k t cứng với điểm giao (nút) (hình 1.1.a) Trong nhà khung, khung phẳng lại liên k t ... vật liÖu: Fbt σ x = Ra Fa + Rbt Fbt Bỏ qua khả chịu k o bê t«ng: Fbt σ x = Ra Fa ⇒ Fa = Fbt x Ra Do đặc điểm chịu lực dầm cao khác dầm thờng nên việc phân bố ứng suất khác so với dầm thờng ... k t cấu khung có khả tạo không gian lớn, linh hoạt, thích hợp với công trình công cộng Hệ k t cấu khung có sơ đồ làm việc rõ ràng dễ kiểm soát khâu tính toán thiết k Nhợc điểm chỗ độ cứng kháng...

Ngày tải lên: 26/06/2014, 21:56