tính toán bể lắng ngang đợt 2

... ngoài bể.Bể lắng ngang được dùng để giữ lại các tạp chất thô không tan trong nước Việc tính toán bể lắng ngang đợt I được tiến hành theo chỉ dẫn điều 8.5.4 TCXDVN 7957-2008 - Chiều dài bể lắng ngang ... 40 – 70 mm 3.13.2 Tính toán hệ thống tưới: - Lưu lượng tính toán cho mỗi bể: Qbể = = = 0,272 (m3/s)= 272 (l/s) Trong đó: • : lưu lượng m3/s Trang 13• n: số bể biofilm cao tải = 2 bể- Đường kính ... thời gian lắng của bể lắng ngang đợt II sau aeroten làm sạch hoàn toàn (t lớn hơn 2h) Chọn t = 2h Lấy L= v.t = 0,005 3600 2 = 36 m B = lấy b= 28 m Chọn 4 đơn nguyên Vậy bể lắng ngang đợt II

Ngày tải lên: 16/06/2016, 22:34

... nhẹ.Một số tính chất quan trọng của sữa bò: Độ pH 6.5÷6.7 Độ chua 15÷18 ( o D)Tỉ trọng 1.028÷1.036 (g/cm 3 ) Điểm đông đặc -0,59÷-0.54 ( o C) 1.2.2 Thành phần hóa học của sữa tươi 1.2.2.1 Đường ... nhau như vitamin tan trong chất béo (A,D), vitamin tan trong nước(nhóm B)…[2]Giới thiệu về nguyên liệu sữa tươi1.2.1 Một số tính chất vật lý của sữa bò Sữa là một chất lỏng đục Độ đục của sữa là ... TỔNG QUANTên đề tàiTính toán và thiết kế phân xưởng cô đặc 2 nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc có phòng đốt ngoài thẳng đứng dùng cho cô đặc

Ngày tải lên: 22/03/2024, 22:38

... 43,2 1,6 1,5 1,4 2,01 1,77 1,54 8,6 7,9 7,25 14,4 13,2 12 21 19,2 17,4 24,5 22,4 20 28 25,7 23,3 32,9 30 27 36 33 30 1,3 1,2 1,1 1,33 1,13 0,95 6,6 5,4 10,9 9,8 8,7 15,6 14 12,4 17,8 15,8 13,9 21 ... 19,6 52 83 105 124 146 173 206 12,6 37 60 80 93 110 129 151 7,07 22,3 37,5 54,5 64 77 88 102 2,5 4,91 16,6 27,5 40 46,6 57,5 66,5 73 3,14 11,7 19,6 28,7 33,8 39,5 47 51 1,8 2,54 10 16,9 24,9 29 ... 16,5 24,4 21,6 19,1 27 24,3 21,5 0,9 0,8 0,785 0,636 0,503 4,85 4,25 3,7 7,7 6,7 5,7 10,8 9,35 8,15 12,1 10,45 9,15 14,3 12,3 10,8 16,8 14,5 12,3 19,2 16,5 14 0,75 0,7 0,65 0,442 0,385 0,332 3,4

Ngày tải lên: 14/12/2013, 19:15

... phương pháp (%) Trang 2Bể lắng sơ hoặc thứ cấp cơ học 25 ¸ 75 Bể lắng sơ hoặc thứ cấp có thêm hóa chất trợ lắng 40 ¸ 80 Bể lọc sinh học nhỏ giọt 90 ¸ 95 Bể bùn hoạt tính 90 ¸ 98 Chlorine hóa ... Ca(OCl)2 ® Ca2+ + 2OCl Trang 3-Hypochlorous acide sẽ tác dụng với ammonia để tạo nên monochloroamine, dichloraminitrogen trichloride NH4+ + HOCl ® NH2Cl + H2O + H+ NH2Cl + HOCl ® NHCl2 + H2O NHCl2 ... lý cấp I 5 ¸ 20 Khử trùng nước thải sau kết tủa hóa học 2 ¸ 6 Khử trùng nước thải đã qua xử lý bằng bể lọc sinh học 3 ¸ 15 Khử trùng nước thải đã qua xử lý bằng bể bùn hoạt tính 2 ¸ 8 Nguồn:

Ngày tải lên: 12/07/2014, 09:20

... hec ras tính bồi lắng hồ chứa thủy điện a vương Trang 4Tính toán bồi lắng hiện nayHiện nay, bồi lắng hồ chứa được tính theo phương pháp cổ điển, xem bùn cát bồi lắng trong lòng hồ là nằm ngang ... là lượng bùn cát vào mô hình tính toán Điều kiện biên rắn: là các lớp đáy sông và độ sâu xói cho phép tính toán Trang 12HỒ CHỨA THỦY ĐiỆN A VƯƠNG TÍNH TOÁN BỒI LẮNG Trang 13MNDBT 380 mĐỉnh đập ... toán thủy lực 1 chiềuCó bốn mô dun tính toán Dòng ổn định Dòng khôngổn định Tính toán Bùn cát Tính toán chất lượng nước Trang 8Quá trình thủy lực và bồi lắng bùn cát trong hồ chứa, được mô

Ngày tải lên: 29/07/2014, 14:21

... GVHD: K.S Nguyễn Thành Công - B1 = 0, 2794(m) =>Kt=2,38-0.2794=2,1006(m) Vậy Lt = (2, 6594 − 2,1006) + a = 0,3794(m) c)Chiều rộng bệ thử: Bbt ≥Kn+2.a=2,6594+2.0,1=2,8594(m) Chọn chiều rộng bệ thử ... EROTOWN Kích thước bao 10990 x 2800 x3150 Chiều dài sở 6490 Vệt trước 2380 Vệt sau 2165 Tự trọng (kg) 8380 Toàn tải (kg) 11250 Số chỗ Ký hiệu lốp 60 11R22,5 + Tính toán động học SVTH: Nguyễn Sỹ ... Thành Công Hình 2.21 Sơ đồ khối bệ thử 1, Động điện 2, Dây đai 3, Thanh nối 4, Con lăn 5, Tang trống 6,Thiết bị đo ghi 7, Hộp giảm tốc 3, Tính toán động học động lực học *Việc tính toán bệ thử cho

Ngày tải lên: 30/11/2015, 01:13

... 900 2Ø12 500 1625 1625 100 2Ø12 Ø6a170 4-4 200 2Ø12 3800 DẦM Dn2 1625 2Ø14 Ø6a150 2Ø12 DẦM Dn1 1625 900 Ø6a100 2Ø12 200 900 2Ø12 Ø6a150 6-6 3800 Ø6a150 200 2Ø14 120 6500 Ø6a100 4Ø18 DẦM Dd2 DẦM ... 3061870-2600×9.07×(46.5-3) = =0.02 < A o =0.428 R a bh 02 2600×20×46.52  α = 1- 1-2A = − − × 0.023 = 0.02 Fa = αR n bh o ' 0.02×110×20×46.5 +Fa = +9.07=9.86cm Ra 2600  chọn 3φ20 = 9.42 cm2 Cốt ... gd2 + qbd2 = 209 + 5588.62 = 5797.62 KG/m Trang 39 Mmax = ql2/8 = 5797.62 x 42.25 / = 30618.7 KGm Qmax = ql /2 = 5979.62 x 6.5 / = 18842.3 KG b Tính cốt thép: Số liệu tính toán:  Bê tông #250

Ngày tải lên: 19/05/2016, 16:06

... NS3=-679.5111+1993.34*RVI+1.552296*N3-134 9.169*RVI20.002399247*N32-1.884318*RVI*N3 R2 = 0,93 (PT 3.9) NS4=-928.4014+2805.622*RVI+1.426672*N3-1997.751*RVI20.002191784*N32-1.802605*RVI*N3 R2 = 0,95 (PT 3.10) ... NS1 = - 306.8834+17.2106*CSDL+1.268963*N30.2025572*CSDL2-0.00175587*N32-0.028793*CSDL*N3 (PT 3.7) NS2=-288.1007+17.52617*CSDL+1.144589*N30.2218583*CSDL2 0.001945353*N32-0.02703836*CSDL*N3 (PT ... 522 96*N3-134... NS3=-679.5111+1993.34*RVI+1.5 522 96*N3-134 9.169*RVI20.0 023 9 924 7*N 32- 1.884318*RVI*N3 R2 = 0,93 (PT 3.9) NS4=- 928 .4014 +28 05. 622 *RVI+1. 426 6 72* N3-1997.751*RVI20.0

Ngày tải lên: 03/06/2016, 15:57

... 14.8278 7.41389 7.70 0.001 2G 2.26823 2.26823 1.46 0.352 CT 16 68.7523 4.29702 4.47 0.000 Error (a) 3.11239 1.55620 1.62 0.205 G*CT 16 5.86299 366437 0.38 0.982 * RESIDUAL 64 61.5912 962362 ... 1 2 2 2 2 2 2 2 2 CT 10 11 12 13 14 15 16 17 10 11 12 13 14 15 16 17 SE(N= 3) 5%LSD 64DF G 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 CT 10 11 12 13 14 15 16 17 10 11 12 13 14 NOS SOHANG SOHAT SOBAP 13.2333 ... 55.4200 270.280 72.3302 56.6900 277.610 65.9192 53.7400 261.270 71.9733 58.0500 275.730 76.0073 58.7800 288.420 78.5933 61.2600 293.790 72.6363 56.6700 282.590 77.0871 60.1400 293.297 77.3026 61.5300

Ngày tải lên: 03/06/2016, 16:01

... S) =0,163x700x (40,62-24,94) x 10-3 = 1,79(kg/ngy) Ta chn: Y=0,4 g VSS/g bBOD Kd.T = k20 x (T-20) = 0,12 g/g.ngy (1,04)25-20 = 0,146 g/g.ngy Bng 4.6 H s ng hc bựn hot tớnh 20oC H s àm n v g VSS/g ... Hiu sut chuyn hoỏ oxi l 9% Khụng khớ cú 23,2% trng lng O2 Khi lng riờng khụng khớ l 1,2 kg/m3 Lng khụng khớ cn cp: Mkk = 3,52kg / h 0,09(1,2kg / m )( 0,232) = 140,48 m3/h Kim tra lng khụng khớ ... H = 4,7 m Cụng sut mỏy thi khớ: Pk = = Gk ì R ì T1 P2 ì 29,7 ì n ì e P1 , 28 , 28 0,08372 ì 8,314 ì 298 1,593 ì 29,7 ì 0,283 ì 0,8 = 4,345 kW Vi: e : Hiu sut mỏy thi khớ; e

Ngày tải lên: 24/06/2016, 11:28

... khí = ρNO2 vNO2 +ρSO2 vSO2 + ρH2S vH2S + ρkk vkk (Công thức trang 5_Sổ tay trình, tập 1) Trong đó:  ρNO2; ρSO2; ρH2S : khối lượng riêng SO2 30oC ρNO2 = = = ρSO2 = = = ρH2S 1,85 kg/m3 2,57 kg/m3 ... (1) 12 12 2, Đầu - Suất lượng mol khí hấp thụ: - Suất lượng mol khí lại hỗn hợp khí đầu ra: GNO2c =GNO2đ - = 2,162 – 1,73 = 0,432 (kmol/h) GSO2c =GSO2đ - = 1,069 – 0,855 = 0,214 (kmol/h) GH2Sc ... số cân bằng, tính theo công thức m= +p=760 mmHg hệ số henry, tại t=30oC ΨNO2 =0,194.106 ( tra bảng 3.1) + mNO2=255,263 ΨSO2 =0,0364.106 => mSO2= 47.89 ΨH2S =0,463.106 =>> mH2S= 609,2 ta thấy

Ngày tải lên: 06/09/2016, 21:02

... Gió ngang cầu Gió không xe MNTN MNCN đỗ thuỷ trung Cầu- Đờng K 37 N(T) H(T) M(Tm) 27 37.8 30.24 359,1 502,74 402,2 102 142,8 114,24 1856,4 2598,96 2079,17 2476,55 2724,2 2228,9 502,89 553,18 452,6 ... -0.001 -5E-05 -11.22 -235.3 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 -6.732 -256.5 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 -2.244 -277.7 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 -5E-05 2.244 -298.9 -14.32 -39.27 -48.58 -0.001 ... 0,1; k2 = 0,3; b = 12,53 (m) h=27,3 (m) Rđ = 1,2{3.[ + 0,1.(12,53 -2 )] + 0,3 1,83 (27,3 - 3) }= 23,4 (kg/cm2) Rđ = 243T/m2 max = P/F + M/W = 29564,26/514,66 + 780,34 / 2842,66 = 57,72 (T/m2)

Ngày tải lên: 11/09/2016, 08:02

... HOẠT ĐỘNG BỂ LẮNG NGANG 12 2.1 CẤU TẠO 12 2.1.1 Các 12 2.1.2 Các phận cấu tạo chi tiết số loại bể lắng ngang 13 2.1.3 Đặc điểm cấu tạo chung 15 2.2 QUÁ TRÌNH ... 1.1 SỰ LẮNG 1.2 BỂ LẮNG 1.2.1 Các loại bể lắng 1.2.2 Vị trí bể lắng xử lí nước 1.3 BỂ LẮNG NGANG 11 CHƯƠNG 2: ĐẶC ĐIỂM CẤU ... số bể lắng phổ biến : bể lắng hình chữ nhật, bể lắng hình chữ nhật hai tầng , bể lắng hình vuông tròn với dòng chảy đứng, bể lắng chất rắn tiếp xúc (còn gọi bể lắng lamen) [4] Hình Một số bể lắng

Ngày tải lên: 29/10/2016, 17:42

... r (2-1) Vi mỏi dc thng, súng nc sõu: Bng 2.1: Bng tra hờ s a, b Mỏi dc a b 1:1 0,008 20 : 1,5 0,010 20 1:2 0,013 22 1:3 0,016 32 1:4 0,019 47 Vi mỏi dc cú bc c, súng nc sõu: Bng 2.2: Bng ... 19 dũng chy 2.8 Lp ph th hai 19 2.9 Lp lút 20 2.10 Kt cỏu u v mỏi dc ng sau 20 Chng 3: Thit k cho cụng trỡnh thc t 24 3.1 Gii thiu chung 24 3.2 Xỏc nh mc nc tớnh toỏn v thụng s giú 24 3.3 Xỏc ... 2.1 Cao trỡnh nh v b rng 10 2.2 Chiu dy lp ph v lp lút 14 2.3 Gii hn chõn ca lp ph chớnh 15 2.4 Chõn khay cho lp ph chớnh 15 2.5 Chõn khay 16 2.6 n nh chõn khay 17 2.7 n nh ca chõn khay di tỏc

Ngày tải lên: 25/11/2016, 13:26

... r (2-1) Vi mỏi dc thng, súng nc sõu: Bng 2.1: Bng tra hờ s a, b Mỏi dc a b 1:1 0,008 20 : 1,5 0,010 20 1:2 0,013 22 1:3 0,016 32 1:4 0,019 47 Vi mỏi dc cú bc c, súng nc sõu: Bng 2.2: Bng ... 19 dũng chy 2.8 Lp ph th hai 19 2.9 Lp lút 20 2.10 Kt cỏu u v mỏi dc ng sau 20 Chng 3: Thit k cho cụng trỡnh thc t 24 3.1 Gii thiu chung 24 3.2 Xỏc nh mc nc tớnh toỏn v thụng s giú 24 3.3 Xỏc ... 2.1 Cao trỡnh nh v b rng 10 2.2 Chiu dy lp ph v lp lút 14 2.3 Gii hn chõn ca lp ph chớnh 15 2.4 Chõn khay cho lp ph chớnh 15 2.5 Chõn khay 16 2.6 n nh chõn khay 17 2.7 n nh ca chõn khay di tỏc

Ngày tải lên: 18/04/2017, 09:23

... SỰ LẮNG .7 1.2 BỂ LẮNG 1.2.1 Các loại bể lắng .7 1.2.2 Vị trí bể lắng xử lí nước 1.3 BỂ LẮNG NGANG 11 CHƯƠNG 2: ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO- HOẠT ĐỘNG BỂ ... HOẠT ĐỘNG BỂ LẮNG NGANG 12 2.1 CẤU TẠO 12 2.1.1 Các 12 2.1.2 Các phận cấu tạo chi tiết số loại bể lắng ngang 13 2.1.3 Đặc điểm cấu tạo chung 15 2.2 QUÁ TRÌNH ... vào 18 3.2.2 Khu vực lắng 19 3.2.3 Khu vực đầu 20 3.2.4 Khu vực thu-xả cặn .23 3.1 TIÊU CHUẨN, TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHO BỂ LẮNG NGANG 26 CHƯƠNG 4: CÁC YẾU

Ngày tải lên: 25/04/2017, 16:16

... men qn tính bánh đà (kg.m2) ε - Gia tốc góc (s-2) MJ - Tải trọng động (N.m) c Sư dơng phanh tay trung ¬ng ®ét ngét J bx xe ®ang ch¹y ϕbx max = ωbx ; M J max = ωbx J bx C C 2.2 Tải trọng tính ... động đến chi tiết tính tốn * Mơ men tính theo điều kiện bám: X Pbx ϕ rbx Mϕ = iϕ ηϕ X: số lượng bánh xe chủ động Pbx: tải trọng tác dụng lên bánh xe chủ động (N) 2.2 Tải trọng tính tốn dùng thiết ... trọng tính tốn dùng cho hệ thống truyền lực * Mơmen truyền từ động đến chi tiết tính tốn tính: Mk = Memax.i η Memax: Mơmen xoắn lớn động (N/m) i : Tỷ số truyền từ động đến chi tiết cần tính tốn

Ngày tải lên: 11/08/2017, 19:51

... Xác định tính chất cơng trình Tính tốn gió tĩnh W Tính tốn gió động Wp PHẠM VĂN MẠNH – Khoa XD – ĐH Kiến trúc Tp.HCM Mơ hình hóa cơng trình để tính tải ngang ‫׃‬ ‫׃‬ y3i Tầng (M3) Tầng (M2) Tầng ... xem phụ lục E PHẠM VĂN MẠNH – Khoa XD – ĐH Kiến trúc Tp.HCM A2 Gió ng (TCVN 2737-1995; TCXD 229:1999) Các loại cơng trình bắt buộc phải tính gió động: Nhà cao tầng có độ cao ≥ 40m Nhà cơng nghiệp ... TÍNH TỐN TẢI TRỌNG NGANG NHÀ CAO TẦNG PHẠM VĂN MẠNH Khoa Xây dựng – Đại học Kiến trúc Tp.HCM TẢI TRỌNG NGANG GIĨ Gió tĩnh ĐỘNG ĐẤT Gió động A1 Gió tĩnh (TCVN 2737-1995) Giá trị

Ngày tải lên: 23/11/2017, 07:22