tính toán đồ án thép 2

... +Mômen quán tính của tiết diện: 4 2 3 3 f f 2 f 3 f f w 2,1.22.212 6,37.8,0b.t 2 h12 t b212 3 3 w w 3 f f 12 8,0.6,3712 22.2,1.212 th12 2131A Ii .mc81,1682,88 23422A Ii y y x x 2h I.2 + Độ ... diện: +Mômen quán tính của tiết diện: 4 2 3 3 f f 2 f 3 f f w 1.22.212 33.8,0b.t 2 h12 t b212 3 3 w w 3 f f 12 8,0.3312 22.1.212 th12 1776A Ii .mc65,1470,4 15115A Ii y y x x 2h I.2 + Độ mảnh và ... tơng đối mx = 26,42> 10 d y x m1 1C h.I I 2 o x 3 2 f 1 o tb at1.hb tl.8:  31,12 .22 8,0.171.22.35 2.152 3 2 35.15115 1776.342 , 2 6 2 1 1672,325,14.21,068,021,068 y 1660,4 f 2150kG/cm 4,70.936,0.039

Ngày tải lên: 11/12/2020, 21:54

... 334 23 3 f f 2 f 3 f f w 3 w 2 3412 1.22.212 33.8,0b.t2 h12 tb212 h.t 3 3 w w 3 f f 12 8,0.3312 22.1.212 th12 b.t2 + Bán kính quán tính: .cm5,02 70,4 1776A Ii .mc65,1470,4 15115A Ii y y x x 2h ... Trang 28c.Xác định các đặc trưng hình học của tiết diện: +Mômen quán tính của tiết diện: 4 2 3 3 f f 2 f 3 f f w 3 w 2 8,3812 2,1.22.212 6,37.8,0b.t2 h12 tb212 h.t 3 3 w w 3 f f 12 8,0.6,3712 22.2,1.212 ... b at 1 hb t H 8 :   08 , 21 4 , 2 22 8 , 0 8 , 18 1 22 40 4 , 2 586 3 2 40 23422 2131 7256 , 3 6 2 1 1004,1543,1.21,068,021 ,068, 88 , 82 4899 , 0 128 , 0 Vậy tiết diện đảm bảo

Ngày tải lên: 18/05/2017, 14:56

... 0,147 0,921 560 220 628 0,702 Thỏa mãn Nhịp BC 13,32 22x40 0,0054 0,997 142 212 226 0,173 Thỏa mãn CD Gối C,D 90,115 22x45 0,223 0,872 993 322 1140 1,128 Thỏa mãn Nhịp CD 59,06 22x45 0,0146 ... 583 220 628 0,66 Thỏa mãn 4 AB Gối A,B 170,072 22x60 0,266 0,842 1425 320+218 1451 1,188 Thỏa mãn Nhịp AB 221,21 22x60 0,027 0,986 1583 520 1570 1,32 Thỏa mãn BC Gối B,C 62,2 22x40 0,19 ... Chọn thép Astk μ Kiểm tra 2 AB Gối A,B 194,612 22x60 0,259 0,847 1621 320+222 1702,8 1,35 Thỏa mãn Nhịp AB 183,73 22x60 0,0226 0,989 1311 318+220 1392 1,093 Thỏa mãn BC Gối B,C 48,32 22x40

Ngày tải lên: 25/07/2021, 14:31

... của bu lông là ftb = 4000daN/cm2; cường độ tính toán chịu cắt của bu lông là fvb =3200daN/cm2 Z = 210.2 σn y - Thay (3) vào (1) được: Trang 25σn = 19.26y2 − 522.1y + 18035- Cân bằng (4) và (5) ... dầm vai: bf x tf = 30x1.2 cm; Af = 36cm2 > -0.47cm2 Hình 6.6 Sơ đồ tính toán vai cột. Trang 8τ = VIx v .t.Swx = 18089.9 × 891.2 = 590.7daN / cm2 < 1200daN / cm234112.1× 0.8 - Kiểm tra ứng ... Z[162 − y] + σn 20y + 60σn = 32037 − 19.22y Chọn sử dụng 12 bu lông đường kính φ24 loại 8.8 có: Diện tích thực của bu lông Abn =3.52cm2; diện tích nguyên của bu lông Abl= 4.52 cm2; cường độ tính

Ngày tải lên: 30/06/2023, 14:05

... 2 16 2   mm2 ) 616 ( 14 4 mm2 ) 603 ( 16 3 mm2 ) 462 ( 14 3 mm2 ) 534 ( 12 2 14 2   mm2 ) 462 ( 14 3 mm2 16 2 (402mm2) ) 402 ( 16 2 mm2 ) 380 ( 14 1 12 2   mm2 Sơ đồ bố trí thép ... tính: kN.m 2 , 46 N.mm 46267200 200.360 0,19).0,75 2.(1 .b.h ).R (1 Mb b2 f n bt 20   2   247 , 1 06 74 2 , 46 * 2 2 * 2 2 0 *  h   Lấy C=C*=1247mm và C0=2h0=2*360=720mm Với tải ... 0,079 19.4 0,111 27.3 -0,190 -46.8 MP1 0,286 116.2 0,238 96.72 -0,143 -58.1 -0,127 -51.6 -0,111 -45.11 -0,095 -38.6 MP2 -0,048 -19.5 -0,095 -38.6 -0,143 -58.11 0,206 83.72 0,222 90.22 -0,095 -38.6

Ngày tải lên: 18/05/2017, 14:56

... 0,19).0,752.(1 .b.h).R.(1 0 bt n f b2 247,106.74 2,46 *22 *2 M b 17.34247,1 62.42 Qb kN bh R bt n f b (1 ) 0,6*0,75*200*360 3240 32,40 L y ấ Qb 34,17 Q bmin mm N m kN h Q 360,0 *2 40.32 2 0 min ... ầ ụ B n sàn đả ược tính theo s  đ  k  kh p d o,nh p tính toán l y theo mép g i t a.ơ ồ ồ ớ ẻ ị ấ ố ự ­ Nh p gi aị ữ  : l g l1 b dp 2100 200 1900(mm) 2 12002 12002 121002 12 12 Trang 4L p c u t ... kNmTrang 20      S  đ  mômen trong d mơ ồ ầTrang 22M  mg B.ph  =  ( 2009 32 2 ) 32 2 184 252100 ) 150 2100 (  (kNm) Trang 23Hình v  g i Cẽ ố4.3.2.Bi u đ  bao l c c t :ể ồ ự ắ4.3.2.1.   Xác đ

Ngày tải lên: 09/01/2020, 18:15

... ———_=0,06<ø,=0,426 Tính: — #ö-Ð-Ìs 1,15.100.85 thỏa bài toán tính cốt đơn Tịnh Ê=0,5.|1#1~2.ø„)=0,98 Tính diện tích cốt thép: M_ _550 A.=———=>*———-=).13 cm2 “CR h, 0.98X21X8,5 ụ %= + *—.100=-—321Ö ... tich cét thép: - Kiém tra ham luong cét thép: 12.58 ỉ \ u(%) = ———* [003% bxh,, = 30x46 «100% = 0.911%% ul, (%) = = R, 100% = 321 Š, [00% = 2.57% y - Chon thép: 20204128 cd Asn = 12.44 cm? ... n=1.1Đối với bêtông cốt thép, gạch đá u: Là chu vi đường bao của tiết diện ngang tính toán bao quanh u= 2| b,+],]+4.hy= 2x|0.1+6,6]+4x0.085 = 13,74 |m] Ay: Là tiết diện ngang tính toán bao quanh, nằm

Ngày tải lên: 06/09/2024, 16:37

... tính toán: 1 3 Chọn Vật Liệu 1 4 Chọn sơ bộ kích thước các cấu kiện 2 II THUYẾT MINH TÍNH TOÁN 2 1 Tính toán Bản sàn 2 2 Tính toán dầm phụ 10 III TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH 22 1 Sơ đồ tính 22 ... 5574:2018 ) Trang 21Tiết diện tính toán cốt thép dầm phụ a) Cốt thép chịu momen dương ( 1450 x 500 ): Trang 231068.2mm2 ) Phương án 3 7∅14 (𝐴𝑐 ℎ = 1077.6mm2 ) 4∅14 + 2∅12 ( A ch = 842mm2) ... 0.5 × 246.83= 123.415 10Trịnh Thanh Toàn – MSSV: 21520100468 – XD21/A3 Trang 151.6.3 Cốt thép cấu tạo – phân bố ( vuông góc với thép chịu lực ) 2 Tính toán dầm phụ 2.1 Sơ đồ tính - Dầm phụ

Ngày tải lên: 25/03/2025, 16:30

... (cm2) (cm) (cm2) Rnb ho Y- Ra Ea ho Nhịp 2 2 6,28 3,23 26,77 0,039 0,981 3,30 bién (135x30) 2 2,26 3,1 26.9 0,014 0,993 1,21 Gôi B 3 6,03 3,3 26,7 0,167 0,916 2,95 (30x60) 2 4,02 3,3 26,7 0,112 ... 0,980 6,36 212 |6,28 |-1,3 | 0,2 (135x30) +2 16 Nhịp giữa 211200 | 0,026 0,987 4,12 lø16 |427 [3,7 |0,12 (135x320) +2912 6) Bô trí côt thép: (chỉ tiết trên bản vẽ) Trang 103016 7) Tính cốt ... 22 - Gach ceramics 2000 0,01 1,1 - Vũa lót 1800 0,02 1,2 43,2 - Bản BTCT 2500 0,07 1,1 192,5 Tổng tĩnh tải tính toán: 287,4 + Hoat tai: p=?* > =800.1,2 = 960 (kG/m2) + Tải

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:31

... |¥a-24 =| Raya, |* So =|"? Me | 2 Gỗi B 254800 | 0,279 0,832 5,89 3/16 |603 |24 [15 (15x30) Nhịp biên 324300 | 0,039 0,980 6,36 2/12 |6/28 |-13 |02 Nhip gitta | 211200 | 0,026 0,987 4,12 ... | y=1-2 biên giữa (35x30) 2 2,26 3,1 26.9 0,014 0,993 1,21 -Biêu đô bao vật liệu: Trang 11 1210012 A 33.0 201642012) I SOI ql Iing © 5 2.6 (101642012) 9.Xác ... trong trục 2 và 3 thì được phép giảm 20% hàm lượng cốt thép tính toán,tức là có: Fa’ = Fa*(100% - 20%) = 1,89 0,8 = 1,51 (cm2) Suy ra, chọn thép 6, a = 180 (Fa = 1,57 cm2) b Bố trí thép: Xem

Ngày tải lên: 01/03/2013, 17:08

... độ tính toán chịu kéo của vật liệu bu lông cờng độ cao trong liên kết ma sát Mh N i max  2 1 2 Trang 42Cấu tạo mối nối cột với xà ngangc, Tính toán đờng hàn liên kết Tổng chiều dài tính toán ... quả tính toán bằng phần mềm Sap2000trong tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn là: Trang 21N WTra bảng phụ lục V.5 – với loại tiết diện số 5, ta có 0,5< 2.1, 2.25 0,79 0,8.47,6 f w Độ lệch tâm tính ... với bản cánh cột xác định A 2.0,6.46,6 55,92 (cm ) Trang 31 Kiểm tra khả năng chịu lực của đờng hàn góc khi chịu đồng thời cả M và V.Sử dụng que hàn N42 , hàn tay : 10 1 , 2 23 6 2 Cấu tạo

Ngày tải lên: 05/05/2014, 21:27

... 16 2L-60x5 8 2L-60x5 17 2L-60x5 9 2L-60x5 7 2L-60x5 15 2L-60x5 8 8x380x175 8x205x340 Trang 6320.4 24 3.42 30.1 25 5.74 12.8 26 7.20 21.4 27 6.52 26.8 28 8.16 24.3 29 11.31 16.16 20.52 143.80 825.7 ... 95.59 24.64 -7 1,2,3,5 93.34 107.97 93.34 42.34 617.32 123.09 617.32 220.26 42.49 -8 1,2,4 93.35 121.3 93.35 38.74 273.53 55.02 273.53 144.09 24.64 -9 1,2,4,6 94.32 150.59 94.32 ... min 198.2 500 582.2 19.2 750 0.43 (cm) trong ct dcc cd f h h 4-4 325x320x20 550x320x20 810x320x10 910x320x10 165x150x8 CT2 L-50x5 6 I-360x200x10x15 1 Trang 32a Thiết kế chân cột cho nhánh mái

Ngày tải lên: 02/06/2015, 16:44

... ước để tính toán Độ lêch tâm do hiện tượng uốn dọc ta dùng độ lệch tâm quy ước để tính toán 15.Tính cột dưới rỗng: a/ Nguyên tắc tính toán (Phương pháp tính): Xem cột như một dàn có cánh song ... chọn y1 = y2 = C/2 Lực tác dụng: Nnhcc = N1/2 + M1/C Nnhm = N2/2 + M2/C - Chiều dài tính toán của mỗi nhánh: lox =kc giữa 2 thanh giằng ngang loy = lon = hd - Chọn tdiện cho từng nhánh: Fnhcc ... nhất trong cánh trong cột trên gây bởi cặp nội lực: M2(-), N2 2 2 tr b M N S   với bt’ = bt - c - Tính toán đường hàn đối đầu nối nhánh ngoài theo cthức:  h  R h  /    - Tính toán đường

Ngày tải lên: 23/01/2016, 09:23

... hệ số khí động Ci Trang 12- k : trong khoảng 15,4m đến 21,6mlấy là giá trị trung bình của 2 giá trị II.2 - Tính nội lực khung II.2.1 Sơ đồ tính toán của khung R K ) D 2 N ( J   - Trong đó: ... chuẩn (daN/m2) Hệ số vượttải (n) Tải trọng tínhtoán (daN/m2)Tấm panel sườn bêtông cốt Vữa ximăng lót dày 1,5cm 27 1,2 32 Hai lớp gach lá nem 4cm 80 1,1 88 Trang 80.995 tt m II.1.1.2 - Trọng ... đỡ:Ptc=1,5(A + A’)/1,2 =1882.0125KN => =40,04 =>Gd = 40,04.152 = 9009,056daN=90,09 kN -Vậy lực đứng truyền xuống cột là: V=1,5A + Gd/2=1974,397kN V’=1,5A’=329,0625kN II.1.2.2-Do trọng lượng

Ngày tải lên: 14/11/2016, 19:26

... 40-550C Trang 14Trong đó = exp(12- )= exp(12- )= 0,05 (bar)I2 = 1t2 + x2(2493+1,97t2) x2 = = = 0,0263 (kg/kgkk) φ2 = = = 0,797 v2 = = = 0,9364 (m3/kgkkk) 3.1.5 Tính nhiệt độ điểm sương Ở nhiệt ... phần thuyết minh và tính toán Bản vẽ chi tiết thiết bị (cụm thiết bị và mặt cắt): A1 5 Ngày giao nhiệm vụ: 10/02/2016 6 Ngày hoàn thành: 18/05/2016 Huế, ngày 12tháng 5 năm 2016 Trưởng bộ môn ... ẩm W2: CV = Ckhô(1 – W2) + CaW2 , kJ/kg0K Ca = Cn = 4,18 (kJ/kg0k) Ckhô = 1,42(kJ/kg0k): nhiệt dung riêng của vật liệu khô tuyệt đối CV = Ckhô(1 – W2) + CaW2 = 1,42(1 – 0,11) + 4,180,11 = 1,7236

Ngày tải lên: 24/11/2016, 15:47

... 8.816500 -02 27.15759 -77 27.15759 -77   1,5 1,4 1,4 1,5,7,9 1,4,8,10 1,4,8,10 M 24.51190 -49 4.279595425 4.279595425 26.11473 -79 25.44133 -96 25.44133 -96 Trang 35đồ án kết cấu thép 2 gvhd ... 266.3666 -68 266.3666 -68 4.000410 -27 263.2591 -12 263.2591 -12 N 15.17811 -3 75.21443 -88 75.21443 -88 16.40471 -44 73.59385 -81 73.59385 -81 Q 13.81033 -79 57.01246 -61 57.01246 ... gvhd : tHs VŨ TRỌNG HUY N 10.36772 -94 11.14428 -24 10.36772 -94  68.69062 -26 40.68688 -8 Q 4.201910904 0.975109 -14 4.201910904  11.30582727 8.12122716 V THIẾT KẾ TIẾT DIỆN CẤU KIỆN

Ngày tải lên: 27/06/2017, 10:27

... khung ? 21 Tĩnh tải x (0.9 khí tính xà gỗ cho trưởng hợp gió bốc, vì sao ? 22 Chiểu dài ngoài mịp khunyr của cột ? 23 Dưởng hàn thép góc chỗ liên kết xà gO chju lực j` ? 24 Ban bich 2 bên của ... nhau 25 Nêu cấu tạo chắn cót, tính toán bu lông ? 26 Xà gỗ quay ngược lại có lợi ƒ` hơn hay ko ? 27 Điêu kiện kiêm tra của xa 28 Tác dụng của các loại sườn gia cưởng có j ` khác nhau 7 29 Cấu ... 16 Niit khung tính toán liền kết như thể nào 7 1? Khi bể dày bản cánh giảm, để khả năng chịu lực của cột ko đổi thì phải làm j `? 18 Giẳng dọc mái bồ trí như thể nào ? 19 Tính toán chịu lực

Ngày tải lên: 04/07/2017, 09:09

... 52. 5+0.5 55 R5 3+0 .25 -0 .25 R55 46 10 2 R40 125 +0.075 +0.015 62+ 0.1 -0.1 16+0 .2 -0 .2 Rz40 92+ 0 .2 -0 .2 10 80 Rz 22 ỉ 18,5+0 .2 -0 .2 Rz40 2, 5 R4 Rz80 ỉ 12, 8 ỉ3 110 R3 3,5 5+0 .2 3,5+0 .25 -0 .25 12 ... 3+0 .25 -0 .25 2, 5 z4 R 65 52 50+0,5 R45 R8 R4 R3 Rz80 15 A 125 +0.075 +0.015 62, 5+0.1 -0.1 92+ 0 .2 -0 .2 110 Rz40 Rz 80 R3 43-1 7+0 .25 -0 .25 37 Rz40 39-0.07 Rz40 2 16,5+0 .2 -0 .2 5+0 .2 12+ 0.50 +0 .25 ... 1 02, 843 23 0 103,087 800 68,6 42 67,8 42 70,3 70,1 1658 22 58 70,53 70,5 23 0 400 1888 26 58 1,1113 24 0 Kích thớc dmin Doa sai 22 2,6 Khoét thớc tính T Dung d tính lợng d Kích toán công Lợng 20 0 12 Tổng...

Ngày tải lên: 25/04/2013, 10:03

... + thụ = 41,9784 + 0 ,25 = 42, 228 4mm 42, 23 mm Lmax-phụi= Lmin-phụi+ phụi= 42, 228 4 + 1=43 ,22 84 mm 43 ,23 mm +) Lng d gii hn c xỏc nh nh sau : Khi phay tinh : Zmax= 42, 23 - 42, 1 = 0,130 (mm) =130 ... 43 ,22 84 600 42, 6 43 ,23 42, 228 4 25 0 41,98 42, 23 630 42, 1000 20 0 41,9 42, 1 78 Zmax àm Z0max= 130 + 1000 100 = 130 1130 (àm) +,Kim tra kt qu tớnh toỏn: Sau phay tinh: Zmax-Zmin= 130-78 = 52 àm; 1 -2= ... /phỳt T01 khoan = 42 + + 0,4.540 = 0 ,23 1 phỳt - Khoột T 02 khoột = L1 = d cot g +(0 ,2 2 ) L2 = ữ5 mm Ta cú L= 42, L1 = cotg600 +(0 ,2 2 )= mm , L2 = 2mm 28 28 ỏn cụn ngh chộ to mỏy Thit k QTCN...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 00:48

... CNCTM2- k3 = Vậy tốc độ tính toán là: Vt=Vb.k1.k2.k3= 32, 5.1.0,8.1 = 26 m/phút Số vòng quay trục theo tốc độ tính toán là: nt = 10 1000.v t 1000 .26 = = π d 3,14 .25 0 33. 12 vòng/phút 10 ĐỒ ÁN CÔNG ... 80 µm ⇒ εb = ε c2 + ε k2 = 80 + 20 0 = 21 5.41 µm Bây ta xác định lượng dư nhỏ theo công thức: ρ i2−1 + ε i2 2. Zmin = 2. (RZi-1 + Ti-1 + ) 3 12, 36 + 21 5,4 12 = 2. (150 + 20 0 + ) = 2. 729 ,43 = 1458,86 ... 28 mm L1 = D−d cotgφ + (0.5 ÷ 2) = 12, 5 − 12 cotg300 + (0,5 ÷ 2) = 2, 4 mm L2 = (1 ÷ 3) mm To3.1 = L + L1 + L2 S n 28 + 2, 4 + 0, 12. 500 = = 0,558 phút - Doa: L = 28 mm L1 = D−d cotgφ + (0.5 ÷ 2) ...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 00:49