sách hướng dẫn đồ án bê tông 1

... ddẫn ẫn đđồ áán n bê Hư Hướng bê tơng tơng 11 Pha Phầàn 2: THIE THIẾÁT KE KẾÁ DA DẦÀM PHU PHỤÏ ∅6 a 130 ∅6 a 260 ∅ 14 ∅ 16 MAËT CAÉT 1-1 Hướ ớng ddẫn ẫn đđồ áán n bê Hư Hướng bê tông tông 11 ... 0.5Lo M2 = β2qdLo2 0.2Lob A 5 10 B 0.15Lob 10 11 12 C 0.15Lo 0.15Lo 0.15Lo M1 = β1qdLo2 Hướ ớng ddẫn ẫn đđồ áán n bê Hư Hướng bê tơng tơng 11 trang trang 12 12 Biểu đồ bao lực cắt dầm phụ Không ... trang trang 15 15 Hướ ớng ddẫn ẫn đđồ áán n bê Hư Hướng bê tông tông 11 Cấu tạo thép đai dầm: (Asw , sct) P1 q sct1 sct1 sct1 P2 sct2 sct2 sct1 sct1 sct1 h Q Q L1 ≥ L/4 L2 = L -2L1 L1 ≥ L/4 - Cốt

Ngày tải lên: 19/06/2018, 18:47

... 9L1× 4L2 9L1× 5L2 12L1× 4L2 12L1× 5L2 15L1× 4L2 15L1× 5L2 12L1× 4L2 12L1× 5L2 16L1× 4L2 16L1× 5L2 20L1× 4L2 20L1× 5L2 - Lớp gạch lát: gc= 0.4 kN/m2; n = 1.2 - Lớp vữa lót dày 2 cm: γ1= 2000 kg/m3; ... 2 ∅ 12 2 ∅ 14 6 4 2 ∅ 14 2 ∅ 14 5 ∅ 6 a 260 6 2 ∅ 12 4 2 ∅ 14 MẶT CẮT 1-1 2 ∅ 14 2 ∅ 12 2 ∅ 16 3 1 ∅ 12 2 ∅ 14 MẶT CẮT 2-2 2 1 4 3 1 ∅ 12 4 2 ∅ 6 a 260 2 ∅ 14 5 2 ∅ 12 7 MẶT CẮT 3-3 2 1 1 3 3 ... 14 2 ∅ 14 5 ∅ 6 a 260 6 2 ∅ 12 4 2 ∅ 14 MẶT CẮT 1-1 2 ∅ 14 2 ∅ 12 2 ∅ 16 3 1 ∅ 12 2 ∅ 14 MẶT CẮT 2-2 2 1 4 3 1 ∅ 12 4 2 ∅ 6 a 260 2 ∅ 14 5 2 ∅ 12 7 MẶT CẮT 3-3 2 1 1 3 3 4 4 C 2 4 A ∅ 6 a 130 7

Ngày tải lên: 27/04/2019, 11:01

... Trang 1DẦM BÊTÔNG CỐT THÉP (ĐỒ ÁN MÔN HỌC CỦA CÁC LỚP CẦU-ĐƯỜNG BỘ) 1 CHỈ DẪN CHUNG 1.1 KHÁI NIỆM VỀ PHÂN PHỐI HOẠT TẢI THEO PHƯƠNG NGANG Khi ... H.1.1 Sơ đồ mặt cắt ngang cầu thiết kế cầu Trong phạm vi đồ án môn học dầm bêtông cốt thép, hệ số này cho trước mà chưa yêu cầu sinh viên phải tính 1.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẰNG ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG 1.2.1 ... ntgtcQ + nh(1 + )pQtc1,Q = = ntgtcQ + nh(1 + )pQtc1,Q (1.3) trong đó: Qttc = gtcQ (theo công thức chung 1.1) – lực cắt tại tiết diện K do tĩnh tải tiêu chuẩn; Qhtc = pQtc1,Q (theo công

Ngày tải lên: 27/08/2019, 17:28

... Tính toán vẽ hình bao vật liệu:A R b s s Trên gối B 2Φ16+1Φ18 656.6 421 0.234 0.888 68.36Cạnh gối B Cắt 1Φ18 còn 2Φ16 402.1 422 0.143 0.929 44.14Giữa nhịp 2 2Φ18 508.9 421 0.019 0.99 59.415 c Xác ... 79.002 79.88 65.835 17.556 Gối B - TD5 -0.0715 -62.763 -0.0339 -0.0138 15.3 49.313 53.139 -28.815 -11.73 Mô men dơng triệt tiêu cách mép gối tựa giữa một đoạn 0,15.l = 0,15.5,6= 0,84 m Mô men ... 247.4Cạnh phải gối B Cắt 1Φ28 còn 2Φ25 - As=981.8mm2 647.5 0.166 0.917 163.18Giữa nhịp hai 2Φ28 - As=1231.5mm2 656 0.022 0.989 223.71 b Xác định mặt cắt lí thuyết của các thanh:  Bên trái gối B khi

Ngày tải lên: 28/04/2014, 14:00

... Trang 121400 300 1400 28001400100 2 1 φ 16 1500 2 φ 165 3 4000 1 φ 16 3000 9900 1 2 φ 16 100 BIỂU ĐỒ MOMENT DẦM PHỤ D1 100 100 100 100 100 100 100 100 9900 1 Trang 13C B- Bê tông B20 đá 12 có ... vùng Bê tông chịu nén: 100 100 Trang 25BOÁ TRÍ THEÙP DAÀM CHÍNH D4 TL 1/50C 1700 150 1700 300 300 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Trang 272 62502 φ 14 2 6250 2 φ 14 100 9900 1 2 φ 14 9900 ... Trang 6φ 6a17050 50 7 φ 6a170 50 50 MẶT CẮT C-C TL 1/10 300 1500 Trang 7C B- Bê tông B20 đá 12 có Rb = 11.5Mpa, Rbt = 0.90Mpa, Eb = 27.103Mpa - Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γb=1 - Cốt thép

Ngày tải lên: 12/05/2014, 08:56

... Trang 19∑2 = ?D1gD2D3Sàn 1Sàn 2 … 2 C2D1b ∑2 = ? D1gD2D3Sàn 1Sàn 2 Định mức (giờ công/m2) Giờ công Ngày công Tổng số công ∑1 = ?C2 Trang 20D1gD2D3Sàn 1Sàn 2… 2 C1 ∑1 = ?C2 D1b ∑2 = ? D1gD2D3Sàn 1Sàn ... công ∑1 = ?C2 D1gD2D3Sàn 1Sàn 2 Trang 242 C1 ∑1 = ?C2 D1b ∑2 = ? D1gD2D3Sàn 1Sàn 2 Khối lượng 1 cấu kiện (kg) Số lượng cấu kiện/1 phân đoạn Khối lượng 1 phân đoạn(kg) Định mức(giờ công/100kg) ... công Tổng số công 7 (9)=(8)/8h (10)1 1 C1 ∑1 = ?C2 D1b ∑2 = ? D1gD2D3Sàn 1Sàn 2 … ∑1 = ?C2 Trang 25D1gD2D3Sàn 1Sàn 2… BẢNG IV.3 THỐNG KÊ KHỐI LƯỢNG CÔNG TÁC LẮP DỰNG VÁN KHUÔN CHO TỪNG PHÂN ĐOẠN

Ngày tải lên: 04/07/2015, 23:17

... 2)42,8415,254(42,8421,296 M 21,1553 )42,8415,254(42,8421,296 Trang 2066,103 99,31 M 33,2123 99,31 M 03,2107,12723 99,3107,127 99,3107,127 M 93,2393 84,16821,296 M 65,18323 84,16821,296 84,168 Trang 213.1.2 Xác ... Kiểm tra : điều kiện bê tông chịu nén giữa các vết nứt nghiêng : 086,1150200 3,28210.23 10.2151.5 nA E b s w  Suy ra w1 1,3 915,05,801,01.1  31,2104152005,8915,0086,13,0 3, s ct 500 5,3374 ... ,664,134 168,4656 ,648,700 L G M Pi G - Do tính chất đối xứng nên chỉ cần tính cho 2 trường hợp Trang 180,143 66,52 -0,286 -133,04 0,079 36,75 0,111 51,63 -0,19 -88,38 MP1 0,286 254,15 0,238 211,49

Ngày tải lên: 25/07/2015, 13:41

... -106,071 -159,665 230,007 247,872 -106,0713 P M 252,710 133,240 -358,409 115,376 216,981 -53,5944 P M -34,613 -70,342 -106,071 194,022 123,936 -319,335 P M 301,466 230,752 -212,142 -106,071 0 106,0716 ... l1 =1,5m tính từ gối, bố trí φ6a160, ta có A sw =2.28,3 56,6= mm2 56,6 0,001769 200.160 21.10 9,1323.10 s b E E 1 1 5 1 5.9,13.0,001769 1,0808 1,3 Trang 14+ Hệ số ϕf xét đến ảnh hưởng của cánh ... 2φ18 + 1φ20 – A s =823 Uốn 1φ20 còn 2φ18 – A s =509 Cắt 1φ20 còn 2φ18 – A s =509 466466466 0,2910,1800,180 0,8850,9100,910 91,81460,43760,437Giữa nhịp 2 Cạnh nhịp 2 2φ16 + 1φ16 – A s =603 Cắt 1φ16

Ngày tải lên: 23/11/2015, 17:22

... biên bên trái (3) 2d18 147.2 87.5 763 440 763 Nhịp biên bên phải (2) 2d22 217.2 87.5 1102 440 1102 Gối B bên trái (5) 2d18 238.1 87.5 1178 360 1178 Gối B bên phải (5) 2d18 199 87.5 1227 360 1227 ... (4d22) 314.0 (2d18+4d22) 274.7 (4d22) 140.5 (2d22) 314.0 (2d18+4d22) 140.5 (2d22) 1082 783 763 400.0 (2d18+4d22) 1082 1178 1178 670 1227 1227 536 1247 1247 274.7 (4d22) 140.5 (2d22) 130.8 (2d22) ... 249.9 (4d22) 1102 763 996 889 1178 1178 670 1227 1227 536 1247 1247 249.9 (4d22) 130.8 (2d22) 249.9 (4d22) 140.5 (2d22) 314.0 (2d18+4d22) 249.9 (4d22) 374.0 (4d18+4d22) 274.7 (4d22) 130.8 (2d22)

Ngày tải lên: 12/04/2017, 10:10

... M q Trang 19C* = min(C0*,2h0) = min (1,33;1,41) = 1,33mVậy C0 = C* = 1,33m Khả năng chịu lực trên tiết diện nghiêng: 0 1 313,12 176,05 1,33 370, 2 2,3 n a  ta chọn 10 đai Đặt mỗi bên mép dầm ... 0,3φω1φb1Rbbh0 = 0,3x1,0x14,5x220x465 = 321000 N = 321 kN(Với bê tông nặng dùng cốt liệu bé, cấp độ bền không lớn hơn B25, đặt cốt đai thỏa mãn điều kiện hạn chế theo yêu cầu cấu tạo thì φω1φb1≈ 1,0) ... toán  Bê tông cấp độ bền B25: Rb=14,5Mpa, Rbt=1,05Mpa, Eb=30x103Mpa  Cốt thép CI: Rs=225Mpa, Rsc=225Mpa, Rsw=175Mpa, Es=21x104Mpa  Cốt thép CII: Rs=280Mpa, Rsc=280Mpa, Rsw=225Mpa, Es=21x104Mpa

Ngày tải lên: 08/02/2018, 14:18

... bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật s R A 45.31 0.14787 0.1608 5.999558 412 +210 Fa=609.4(cm2) 0.03287 Nhịp giữa (1160*400) 38.07 0.06212 0.06418 4.789307 212 +214 Fa=5.34(cm2) ... (1260*700) 188.2 0.05533 0.05696 13.24559 220 +222 Fa=13.88(cm2) 0.29111 Gối giữa(300*700) 242.73 0.16652 0.18333 18.2718 620 Fa=18.852(cm2) 0.93701 Tính cốt đai : Tính cốt đai cho ... hai bên mép dầm phụ Khoảng cách giữa các cốt treo ở mỗi bên mép dầm phụ (300*700) 622 22.8 61 63.9 0.2327 0.2056 289.667 422 15.204 61 63.9 0.1552 0.1431 201.635 222 7.602 61

Ngày tải lên: 27/03/2018, 21:03

... 0,0182 0,0180 115,34 Gối B trái (300x700)  2281 68,325 631,675 0,2931 0,2501 344,29 4,75Cắt 222 còn 422 1521 51 649 0,1902 0,1721 250,09Cắt 2 còn 222 760 51 649 0,0950 0,0905 131,51 ... 2281 68.325 631,675 0,2931 0,2501 344,29 4,75Cắt 22 còn 422 1521 51 649 0,1902 0,1721 250,09Cắt 2 còn 222 760 36 664 0,0221 0,0219 139,91 Gối C (300x700)  1702 69,818 630,182 0,2192 ... 5,16Nhịp 2 (1260x700) 50 199,89 0,0327 0,0333 1120 0,57  1140 1,79Gối C Trang 31- Q C tr = Q C ph = 170,32KN - Kiểm tra điều kiện tính toán : Khả năng chịu cắt của bê tông : Qb = b3.(1 + f +n

Ngày tải lên: 28/12/2018, 21:25

... gối 2 2Ф16 và 2Ф18cắt 2Ф16 5.099.11 2020 40.1440.1 0.1720.31 0.260 8650.0080.157 5224.425 Xác định tiết diện cắt lý thuyết: Trang 12Nhịp biênbên trái Cắt 2Ф18 còn 2Ф18 1130 x Nhịp biên bên phải ... bên phải Cắt 2Ф18 còn 2Ф18 1130 x Gối 2 bên trái Cắt 2Ф16còn 2Ф18 1406 x Gối 2 bên phải Cắt 2Ф16còn 2Ф18 1130 x Trang 13Nhịp giữatrái (nhịp giữa phải lấy đối xứng) Cắt 1Ф16 còn 2Ф18 490 x gối 3 ... (1 f n) b bt R bh Q  (cm) max 1 s Q  (cm) schọn (cm) Gối II Gối II 8 8 8 8 2 Ø18 2 Ø18 Ø6a150 8 2Ø12 8 2Ø18 8 2Ø12 Trang 11 Kiểm tra điều kiện: ; 3 0,566 1,89.10 20.15 sw w A bs 1 1 5 1

Ngày tải lên: 04/08/2019, 10:09

... thuật. Hướng dẫn Đồ án môn học Bêtông cốt thép 1-Sàn sườn toàn khối có bản dầm, Nguyễn Văn Hiệp, Nhà xuất bản Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh. Trang 21Hướng dẫn Đồ án môn học Bêtông cốt thép 1-Sàn ... cắt Q 9 4) Tính toán cốt thép dọc 10 5) Tính cốt thép ngang 11 6) Vẽ biểu đồ bao vật liệu: 12 Trang 2ĐỒ ÁN BÊ TÔNG 1 SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦMAI (610): Rs = 225MPa; Rsw = 175MPa (thép sàn, ... Trang 1M c l c ục lục ục lụcI) Đề bài: 1 1) Thiết kế sàn theo các số liệu sau: 1 2) Kích thước: 1 3) Hoạt tải: 1 4) Tiết diện cột: 1 5) Vật liệu: 1 6) Cấu tạo sàn: 1 II) Tính toán bản sàn: 2 1)

Ngày tải lên: 15/09/2019, 07:16

... 12.649 ­57.217Q1=QG+QP2 32.129 ­37.366 ­107.812 206.039 12.649 ­180.741Q1=QG+QP3 133.891 ­59.623 ­253.346 233.983 40.470 ­153.044Q1=QG+QP4 38.435 ­31.802 ­101.877 176.611 ­16.903 ­210.417Q1=QG+QP5 ... t di nế ệ M1=MG+MP1 358.855 272.060 ­260.014 ­70.231 ­41.138 ­172.737M2=MG+MP2 73.896 ­12.046 ­260.014 213.875 242.968 ­172.737M3=MG+MP3 307.949 170.817 ­411.879 126.283 219.363 ­132.638M4=MG+MP4 ... 54.385 ­15.480 ­85.556 54.446 ­15.419 ­85.285Q1=QG+QP6 150.089 ­43.425 ­237.148 111.819 41.953 ­27.912Qmax 156.024 ­15.480 ­85.556 233.983 41.953 ­27.912Qmin 32.129 ­59.623 ­253.346 54.446 ­16.903

Ngày tải lên: 10/02/2020, 12:45

... (500) Nhịp (1400 Cắt 1ϕ18 2ϕ18 597 34 466 0,196 0,177 65,34 2ϕ18+1ϕ14 Cắt 1ϕ14 2ϕ18 Gối Bên trái 3ϕ18 (500) Cắt 1ϕ18 2ϕ18 Gối Bên Cắt 1ϕ18 phải 2ϕ18 (500) Nhịp 2ϕ18+1ϕ14 (1400 Cắt 1ϕ14 2ϕ18 663 509 ... 76,651 1380 Nhịp biên bên phải 2ϕ18 562,17(mm) 47 23,58 88,444 62,02 1380 Gối 1ϕ18 bên trái 973,32 (mm) 67,13 84,317 65,34 1256 Gối bên phải 1ϕ18 390,07 (mm) 48,65 84,317 65,34 17,18 1380 Nhịp 1ϕ14 ... (kNm) 0.000 0,065 76.651 0,090 106.133 0,091 107.312 0,075 88.444 0,020 23.585 6,9 1179,25 -84.317 -0.0715 Thứ Mmax 0,425Lo Biên Lo (m) 6,9 1179,25 0.018 -0.0146 21.227 -17.184 0.058 -0.0046 68.397

Ngày tải lên: 16/12/2020, 16:18

... Trang 1310 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0442 Trang 1410 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0152 2 = 1.75 x 1000 x 802 = 1.87 x 106 mm3 Trang 1510 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0152 2 6 = 1.75 x 1000 x 802 6 = 1.87 x 106 mm3 ... Trang 432Ø20 + 1Ø18 (100.11) 2Ø20 + 1Ø18 (100.11)1Ø1852Ø18 Trang 448 Tính toán độ võng và khe nứt theo trạng thái giới hạn 2.2 10 μα = 1 1.8+1+5 (0.176+0.059) Trang 4610 μα = 1 1.8+1+5 (0.05+0.059) ... Trang 1710 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0422 Trang 1810 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0242 Trang 1910 μα = 1 1.8+ 1+5 x 0.0242 6 Bố trí cốt thép: Trang 20B A1 2 1 2 3 3 6 6 6 5 5 7 Thống kê cốt thép Trang 21CHIỀU

Ngày tải lên: 02/03/2021, 20:08

... T ( 0 K) -400èầè 18 ữ20 -54 16 18 -20 è và M- 21 15 18 -46ấè 14 16 - 51 ầ 18 ữ20 -50ấè 14 16 ầẩè 15 18 -6 14 16 -5 và -ầẩẹ ểé ậ ầẩẹ 20+25 B-2 14 16 -12 0 vàầẩẹ -12 1ầẩẹ 18 ữ22 -204 và ò ầ 206 ò ầ 5ữ7 -11 0 vàầẩẹ -11 1ầẩẹ 15 18 ... không cờng hoá 1, 21 1, 23 B-2 và -6 1, 19 1, 20 ò ầ-204 và ò ầ-206 1, 18 1, 19 ò ầ-204B và ò ầ-206B 1, 16 1, 18 -206ò ầ 1, 17 1, 18 Đối với động cơ hai kỳ phải chọn thêm một số thông số sau: 21- áp suất ... 3. 23 -ầẩẹ 12 0 6,0 -ểề 20 15 ,8 -12 9 ,13 0ầẩậ 6,5 TATRA 930 16 SKODA-7 81- 136 9,7 KAMAZ 740 17 LADA 210 6 8,5 SANSING D-495 21 TOYOTA COROLLA GT /16 V 12 KAMAZ-740 17 GTD,GTS 9,5 -50Ä 16 M3MA- 412 8,8...

Ngày tải lên: 22/10/2012, 16:19

... nh sau: α = 0,8 0,9 1, 0 1, 2 1, 4 = 1, 111 ,0 81, 0 51, 0 41, 5 + Tính toán tơng quan nhiệt động. Quá trình cháy đối với từng loại động cơ có đặc điểm riêng nên ta xét việc tính toán tơng quan nhiệt động ... ấè-46 1, 6 1, 7 B-2 và -6 không cờng hoá 1, 2 1, 35 òầ-204 và òầ-206 1, 2 1, 3 òầ-204B và òầ-206B 1, 3 1, 35 òầ-206 1, 25 1, 3 * Đối với động cơ xăng: Có hai trờng hợp tính toán đối với những ... s Pêtrốp để kiểm tra: Khi 1 : 494n14,0 10 9 214 50 T r + + = Khi < 1: 13 36n14,0 73 814 50 T r ++ = Trong đó: n- là số vòng quay ở chế độ tính toán [v/ph]. So sánh giữa giá trị đ chọn của...

Ngày tải lên: 22/10/2012, 16:19