mất mát ứng suất do ma sát 5

... 1, 05* fpi (với fpi: ứng suất cáp trước kích) 35 Nhận xét phương pháp tính tốn • Mất mát ứng suất ma sát BTCT dự ứng lực căng sau phụ thuộc vào hệ số ma sát (μ), độ cong cáp, lực kích cáp, hệ số ma ... thép 15x10-4 ÷ 50 x10-4 0,30 Thép dịch chuyển mặt chì 15x10-4 ÷ 50 x10-4 0, 25 Kiểu tiếp xúc Ghi chú: Điều 18 .5. 2.6 [8] Áp dụng tính tốn biện pháp khắc phục ma sát: Dự tính mát ứng suất ma sát cho ... đổi tuyến tính ứng lực trướ sau k [4] nh hay ến ứ ớc kích ể g a ng kết ó: Vậy để tính tốn m mát ứng suất ma sát từn vị trí cáp k cấu ta có (4) Nhìn c chung mát ứng suất ma sát dự ứng lực căng sau,...

Ngày tải lên: 09/04/2015, 19:24

... 75 70 0, 15 65 0,88 60 55 3 ,57 50 5, 2 45 6,71 40 8, 05 35 9 ,52 30 10,76 25 11,86 20 12,83 15 13,77 10 14,3 14,74 15 15 10 14,8 15 14,3 20 13 ,58 25 12 ,55 30 11,3 35 9,67 40 7,74 45 5,7 50 3 ,52 55 ... ình [°] [mm] 80 75 70 65 0 ,5 60 1,9 55 4,3 50 7,13 45 9 ,5 40 11,48 35 13 30 14, 15 25 14,8 20 15 15 15 10 15 15 15 15 10 15 15 15 20 15 25 14,8 30 14, 15 35 12,9 40 11,3 45 9,3 39 Chuyên đề tốt ... 80 75 70 65 1, 65 60 3,4 55 5, 07 50 6,7 45 8,18 40 9 ,54 35 10, 75 30 11, 85 25 12,8 20 13 ,58 15 14,2 10 14,6 14,88 14,97 14,8 10 14 ,55 15 14,1 20 13 ,5 25 12,7 30 11,8 35 10, 65 40 9,48 45 8,08 50 ...

Ngày tải lên: 11/05/2015, 17:05

... giảm mát ứng suất kết cấu bêtông DƯL giải pháp cần thiết nhà thiết kế Sau biện pháp hạn chế mát ứng suất kết cấu bêtông DƯL III.2 Biện pháp làm giảm mát ứng suất ma sát III.2.1 Nguyên nhân gây ma ... Nhóm mát xảy theo thời gian III PHÂN TÍCH VÀ ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP HẠN CHẾ MẤT MÁT ỨNG SUẤT III.1 Sự cần thiết phải giảm mát ứng suất kết cấu bêtơng DƯL Trong phần trình bày cho thấy mát ứng suất ... tỷ lệ 15% đến 35% độ chùng 1000 Về sau tượng chùng diễn chậm lại Mất mát chùng sau năm 1, 25 lần mát chùng 1000 mát chùng sau 50 năm 1,7 25 lần mát chùng 1000 • Chủng loại cốt thép: tỷ suất chùng...

Ngày tải lên: 27/03/2014, 16:54

Ngày tải lên: 17/03/2016, 21:03

... lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng Hình 13 Quan hệ chuyển vị lớn dầm vị trí nhịp biên tỷ lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng ngồi Hình 11 Quan hệ ứng suất tiếp lớn bê tông tỷ lệ mát ứng suất ... dự ứng lực căng ngồi Hình 14 So sánh gia tăng ứng suất cáp dự ứng lực căng cáp dự ứng lực căng theo tỷ lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng ngồi Trong trường hợp phân tích mát ứng suất cáp dự ứng ... cáp với mát ứng suất tổng số bó cáp dự ứng lực căng thời điểm bê tông chuyển sang trạng thái chịu kéo (ứng suất nén bê tông MPa) (1) % mát ứng suất N bó cáp dự ứng lực căng (2) % mát ứng suất toàn...

Ngày tải lên: 11/12/2016, 22:57

... Cường độ chảy dẻo cáp DƯL(≈ (0. 65 ÷ 0. 75) fPU) fPi = fPj - ∆ fPES - ∆ fPR1 (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤT MÁT ỨNG SUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mất mát ứng suất co ngót: ε SR =ktđ ε SR,U ... 0.015H 50 0   Δf PSR = 0.7(1.7 - 1.03H)  0 .56 x 197   50 0 + 0 .55  Đối với cấu kiện căng trước ∆fPSR= 117 – 1.03H (Mpa) Đối với cấu kiện căng sau: ∆fPSR= 93 – 0.85H (Mpa) 8.6 Mất mát ứng suất ... 0. 75) fPU) fPi = fPj - ∆ fPES - ∆ fPR1 (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤT MÁT ỨNG SUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mất mát ứng suất co ngót: ε SR =ktđ ε SR,U => ∆ fPSR = ε SR EP xác đònh biến dạng có...

Ngày tải lên: 16/12/2016, 21:42

... lót ma sát trực tiếp với dẫn đến cường độ hao mòn ổ lớn Tải nhiệt: Nhiệt sinh ma sát trục với bạc lót (ma sát trượt) ma sát ổ lăn (ma sát lăn) V - Vận tốc trượt • Mơi trường liên kết ma sát làm ... L5 + T1 (L1 + L4) + T2 L4 – T4 L7 – T5 (L5 – L8) – T6 L5 – C T7 (L5 + L6) – T8 (L5 + L6 + L3) = ∑M D (a) = V1 L5 + T7 L6 + T8 (L3 + L6) – T5 L8 – T4 (L5 – L7) – T3 L5 – T2 (L5 + L4) – T1 (L5 ... nghiệp ⇒ R1’ = 160 Trang 23 382 + 120.(3 05, 5 + 381) − (70 + 290).3 05, 5 = 7 ,55 9 (N) ≈ (N) 381 2 .5. 3.KIỂM TRA ĐỘNG CƠ ĐIỆN Lực ma sát (Fmsi’) mô men ma sát (Mmsi’) sinh ổ trượt trường hợp có thêm...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 22:02

... 2.10 V ' 50 29) Công suất trục máy đo là: = 2.10 50 = 120 (rad/s) (2 – Nt’ = Mx’ ωt ' = 4,8 120 = 57 6 (W) = 0 ,57 6 (kW) (2 – 30) Công suất cần thiết động là: Nycđc’ = N t' ηd = 0 ,57 6 0, 95 = 0,61 ... trục ứng với V1’ = (m/s) là: ωt1' = 2.10 V 1' 50 = 40 (rad/s) Công suất trục: Nt1’ = Mx’ ωt1' = 4,8 40 = 192 (W) = 0,192 (kW) Công suất yêu cầu từ động xác định: Nycđc1’ = N t1' ηd = 0,192 0, 95 ... ứng với V1’ = (m/s) là: ωt ' = 2.10 3V ' 50 = 80 (rad/s) Công suất trục: Nt2’ = Mx’ ωt ' = 4,8 80 = 384 (W) = 0,384 (kW) Công suất yêu cầu từ động xác định: Nycđc2’ = N t2 ' ηd = 0,384 0,95...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20