cô đặc đường mía gián đoạn 1 nồi

... sau: x tb (%) 22,5 26,25 31,56 36,90 42,11 47,33 Δt 1 4,10 3,90 3,65 3,32 2,95 2,55 t T1 110,90 111,10 111,35 111,68 112,05 112,45 t m 112,95 113,05 113,18 113,34 113,53 113,73Tính toán tương tự ... trung bình 22,5 26,25 31,56 36,90 42,11 47,33 t sdd 57,643 58,044 58,645 59,407 60,259 61,181(N.s/m 2 ) 0,487.10 -3 0,484.10 -3 0,480.10 -3 0,474.10 -3 0,468.10 -3 0,461.10 -3 Nhiệt dung riêng ... Thiết bị cô đặc loại phòng đốt ngoài. ─ Thiết bị cô đặc loại có tuần hoàn cưỡng bức. ─ Thiết bị cô đặc loại màng. ─ Thiết bị cô đặc có vành dẫn chất lỏng. ─ Thiết bị cô đặc loại roto. 1.2.2.2

Ngày tải lên: 28/12/2021, 09:58

... J.kg -1 độ -1 - C1, C2: nhiệt dung riêng của dung dịch nồi 1, nồi 2, J.kg -1 độ -1 - θ1, θ2: nhiệt độ nước ngưng ở nồi 1, nồi 2, ℃ - Cn1, Cn2 :nhiệt dung riêng của nước ngưng ở nồi 1, nồi 2, ... cho các nồi cô đặc trong hệ thống được thiết lập dựa trên nguyên tắc tổng nhiệt đi vào bằng tổng nhiệt đi ra: 𝐷1.𝐼1 + Gđ.Cđ tđ = W1.i1 + (Gđ −W1) C1 ts1 + 𝐷1 Cn1 θ1 + 0.05 𝐷1 𝐼1 (1) 𝐷2.𝐼2 ... (m.s -1 ) Khối lượng riêng 𝛒 (kg.s -3 ) Đường kính trong ống (mm) 1,111 0,001068 0,5 1040,1 52,16 c Đường kính ống dẫn dung dịch từ nồi 1 vào nồi 2: Dung dịch sau khi ra khỏi nồi 1 có nhiệt

Ngày tải lên: 31/03/2024, 16:41

... khỏi nồi 1 là: tht1 = thđ2 + Δ1’’’ = 113,1 + 1 = 114,1 (℃)  Pht1 = 1,68 (nội suy trong bảng I.251/314 STQTTB tập 1) [8] • Nhiệt độ hơi thứ ra khỏi nồi 2 là: tht2 = tnt + Δ2’’’ = 68,7 +1 = 69,7 ... = 𝑡𝑣1−𝑡𝑣2 Ta xem như sự mất mát nhiệt là không đáng kể → qv = q1 = q2 - Nồi 1: ∆tv1 = tv11 – tv21 = ∑rv.q11 = 0,8.10 -3 21099,39 = 16,86 ( o C) - Nồi 2: ∆tv2 = tv12 – tv22 = ∑rv.q12 = 0,8.10 -3 ... dịch sau nồi 1 mang vào (Gđ – W1) C1 ts1Nhiệt lượng ra gồm có: + Nồi 1: Hơi thứ mang ra W1 i1Do dung dịch mang ra (Gđ – W1) C1 ts1Do hơi nước ngưng tụ D Cnt1 θ1Do tổn thất chung Qtt1+ Nồi 2:

Ngày tải lên: 09/01/2025, 15:48

... 1: D.i + Gd.Cd.td = W1.i1 + (Gd – W1)C1.t1 + D.Cn1 1 + Qxq1 Nồi 2: W1.i1 + (Gd –W1)C1.t1 = W2.i2 + (Gd – W1–W2)C2.t2 + W1.Cn2.2 + Qxq2Nồi 3: W2.i2 + (Gd –W1–W2 )C2.t2 = W3.i3 + (Gd – W)C3.t3 ... ra khỏi nồi 1, nồi 2 và nồi 3của dung dịch (J/kg.độ) Trang 161, 2, 3: nhiệt độ nước ngưng của nồi 1, nồi 2, nồi 3 (0C)Cn1, Cn2, Cn3: nhiệt dung riêng của nước ngưng ở nồi 1, nồi 2, nồi 3(J/kg.độ) ... 30 0 2 16,964 8,875 C C 40 30 1, 236 16.964 8,875 60 50 Trang 19Tra bảng I.112, STQTTB T1/T114ta được độ nhớt dung dịch: 0 2 9,158 2, 204 C C 60 50 1, 438 9,158 2, 204 75 70 0 2 1,707 0, 41 C C

Ngày tải lên: 15/08/2014, 10:26

... * 138 ) 2000.0709275 0(1400.18 1 '  Trang 21 Kiểm tra )( 2 ')( t a C S D D l D 1400 1400 2000 1400 ) 1 511 2 3 c t C S E 1400 ) 1 511 6 ( 2 7 227 10 05 2 a t a t D C S D C S l D E 1 511 ... đ C đ t đ = D.i’ h + (G đ -W 1 ).C 1 t 1 +W 1 i’’ 1 +Q xq1 (1) (CT VI-62 p89 TL[7]).  Cân bằng ở nồi 2 : W 1 i’’ 1 + (G đ - W 1 ).C 1 t 1 = W 1 i’ 1 +(G đ -W 1 -W 2 ).C 2 t 2 +W 2 i’’ 2 +Q ... có dạng trụ IV.1.1.1 Tính thân buồng bốc nồi I  Thân buồng bốc ở nồi I chịu áp suất trong p=p 1 + r g.h  Với r =958 Kg/m 3  Aùp suất tính toán: p=1.131 98100+9.81.958.2 =0.12975 N/mm 2  Nhiệt

Ngày tải lên: 17/11/2015, 21:45

... , oCiđ , i1 , i2 – enthalpy hơi đốt vào nồi 1, hơi thứ nồi 1 và hơi thứ nồi 2, J/kg Cn1 , Cn2 – nhiệt dung riêng nước ngưng nồi 1, nồi 2, J/kg.độ θ1, θ2 – nhiệt độ nước ngưng nồi 1, nồi 2, oC ... khỏi nồi 1, nồi 2 trong 1 giờ, kg/h Cđ , C1 , C2 – nhiệt dung riêng của dung dịch ban đầu, ra khỏi nồi 1, nồi 2 , J/kg.độ Trang 14Tđ , T1 , T2 – nhiệt độ dung dịch ban đầum ra khỏi nồi 1, nồi ... hệ thống cô đặc hai nồi Các phương trình cân bằng năng lượng D – khối lượng hơi đốt cho nồi 1 trong 1 giờ, kg/h W1 , W2 – khối lượng hơi thứ cho nồi 1, nồi 2 trong 1 giờ, kg/h Gđ , G1 , G2 –

Ngày tải lên: 11/03/2018, 10:24

... dịch đường (ψ)29)Cdd (ψ)J/kg.độ) 3825 3652 3515 3516 ρdd (ψ)kg/m3) 1071,9 1109,4 1140,6 1167,6 μdd (ψ)Pa.s) 0,000764 0,001046 0,001394 0,001812 λdd (ψ)W/m.oC) 0,282607251 0,254216996 0,231857816 ... = t.(ψ)b - 1) + 4.dn = 59,03×10-3.(ψ)17 – 1) + 4×42,164×10-3 = 1,11 m. Đường kính buồng đốt: Dt = 1,11 m2.9.2.4.Diện tích tiết diện của buồng đốt:4 =0,97 2.9.2.5 Đường kính thân buồng đốt Diện ... nồng độ 25%:P1 = X đ1 X C F1 1 = 0,1.1000 0,25 = 400kg Hoặc cân bằng vật chất toàn hệ thống: F1 = W1 + P1  P1 = F1 – W1 = 600kg. Đợt 2: Nhập liệu tiếp 25% F, cô đặc đến nồng độ 35%- Lượng dung

Ngày tải lên: 28/03/2024, 04:42

... c =1.65 65.1138 1400 2000.10.05.2 0709275 0(1400.18 Trang 222 ')( t a C S D D l D 14001400 20001400 )1511 23 c t C S E 1400 )1511.6(27.227 10.05 a t a t D C S D C S l D E 1511.62000 1400.10.05 ... hai nồi  Cân bằng ở nồi 1 : Di’’ h + G đ C đ t đ = D.i’ h + (G đ -W 1 ).C 1 t 1 +W 1 i’’ 1 +Q xq1 (1) (CT VI-62 p89 TL[7]). Trang 11 Cân bằng ở nồi 2 :W 1 i’’ 1 + (G đ - W 1 ).C 1 t 1 = W 1 ... bốc 29 VI.1.1.1 Tính thân buồng bốc nồi I 29 VI.1.1.2 Tính thân buồng bốc nồi II 30 VI.1.2 Tính thân buồng đốt 31 VI.1.2.1 Tính thân buồng đốt nồi I 31 VI.1.2.2 Tính thân buồng đốt nồi II 32

Ngày tải lên: 19/11/2016, 20:32

... kg/m 3 1016,9 1096,5 cdd , J/kg.độ 4018,56 3348,8 àdd, Ns/m 2 0,913 10 -3 1,185 10 -3 4.1.1.3 Về phía vách ống truyền nhiệtTheo công thức V.3, trang 3, tài liệu tham khảo [3]:Trong đó: r1 : nhiệt ... suất P1 = 0,3 at (bảng I.251, trang 314, tài liệu tham khảo [2])Ꞇ1 : thời gian cô đặc giai đoạn (từ 4% đến 20%)- Vận tốc lắng (công thức 5.14, trang 276, tài liệu tham khảo [6])Trong đó: ρ1 : khối ... áp dụng điều khiển tự động, nhưng chưa có cảm biến tin cậy. 1.2.5 Ưu điểm và nhược điểm của cô đặc gián đoạn - Ưu điểm của cô đặc gián đoạn:Giữ được chất lượng, tính chất sản phẩm, hay các cấu

Ngày tải lên: 06/09/2022, 21:17

... a.M(C12H22O11) + (1 – a).MH2O = a.40 + (1 – a).18; kg/kmol a – phần mol của đường saccharose (C12H22O11) Xem nồng độ đường saccharose (C12H22O11) trong dung dịch là 40% (xc)  a = xc M(C 12 H ... VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯỢNG 11 I Dữ liệu ban đầu 11 II Cân bằng vật chất 11 1 Suất lượng nhập liệu (Gd) 11 Trang 62 Tổng lượng hơi thứ bốc lên (W) 11III Tổn thất nhiệt độ 11 1 Tổn thất nhiệt độ do ... quá trình cô đặc Q D= 1,303.1010 (J/h) Trang 28r : ẩn nhiệt ngưng tụ của hơi đốt ở áp suất 3.1at, r= 2171.103 J/Kg ( tra bảng I.251, trang 315, [1])  Lượng hơi đốt tiêu tốn riêng Theo công thức

Ngày tải lên: 06/04/2018, 10:34

... :W1 =1309.5 kg/h )1( c d d x x G W   2500)60 101.( 3000)1 x x G W 3.11.1 2 1  W W 1.1 Trang 10- Nồng độ cuối của dung dịch ra khỏi nồi 1:xc1= - Nồng độ cuối củadung dịch ra khỏi nồi 2:xc1 ... ( 1 1 1 1 1 1 1 1  ng d d d d C i t C G t C W G i W ) 9 137 * 4270 2703200 ( * 95 0 08 115 * 39 4025 * 3000 08 115 * 82 3897 * ) 78 1274 3000 ( 2703200 * 78 76 1386 3600 2156.3 * 1386.76 ... của cả hệ thống cô đặc là : Áp suất(at) Nhiệt độ(0C) Áp suất(at) Nhiệt độ(0C) Hơi đốt P1= 3.50 T1=137.9 P1=1.65 T2=113.6 Png=0.5 tng=80.9Hơi thứ P’1=1.7 t’1 =114.6 P’2=0.52 t’2 =81.9 ’o : Tổn

Ngày tải lên: 03/03/2016, 13:09

... (DC 2 ) 1.00 0.0 142.9 254.1 351.1 397.1 Tải trọng lớp phủ mặt cầu + phụ trợ (DW) 1.00 0.0 172.8 307.3 424.6 480.1 Tải trọng bản thân các kết cấu (DC 1 ) 1.00 256.3 201.9 152.7 86.7 1.0 Tải trọng ... mặt cắt đặc chắc theo các điều 6.10.4.1.3, 6.10.4.1.4, 6.10.4.1.6a, S6.10.4.1.7 và 6.10.4.1.9 được xem xét là hoàn toàn thỏa mãn (6.10.4-1) → Mặt cắt tính toán chịu mômen dương được xem là đặc chắc ... - II Mỏi Thi công Tổ hợp tải trọng: Thi công Mặt cắt ngang đoạn đầu dầm Trang 20Đầu dầm Ls/10 Ls/5 Mối nối Ls/2Tải trọng bản thân các kết cấu (DC 1 ) 1.00 0.0 670.8 1192.0 1646.4 1862.4 Tải trọng

Ngày tải lên: 16/12/2016, 21:43

... =1,47+0,04 = 1,51 at Tra bảng I.251 [1] tại Ptb1 = 1,51 at ta có t”1=110,9 0C Suy ra : ”1 = t”1 – t’1 = 110,9 – 110,1=0,8 0C Tính tương tự cho nồi 2, 3 ta có:  Nồi 2: Hop2 = [0,26+0,0014(dd-dm)].h ... 3954,21 J/kg.K  Lập phương trình cân bằng nhiệt lượng: Nồi 1: Q1=D(i D −C n1 t n1)=G đ(C1t1−C d t d)+W1(i1−C1t1)+Q cđ 1 +Q tt 1(2-1) [3] Nồi 2: Q2 ¿W1(i1−C n2 t n2)=(G d −W1)(C2t2−C1t1)+W2(i2−C2t2)+Q ... Nồi 1: T i1=t1 – t1’’= 128 110,9 = 17,1 oC Nồi 2: T i 2=t2 – t2 ”= 109,1-90,78= 18,32 oC Nồi 3: T i3=t3 – t3 ”= 88,2-74,06= 14,14 oC c) Hiệu số nhiệt độ hữu ích của toàn hệ thống: T i= T i1+ T

Ngày tải lên: 22/04/2018, 11:42

... ặ ọ ệ ộ v1 = 1210C   = 123,540CTra A   [2] trang 28:ở tm, 0C 100 120 140  A = 189,05 Trang 33  W/(m2.K) (1)Nhi t t i riêng phía h i ng ng:ệ ả ơ ư q1 =  α1.Δt1 = .5,07= 45409,47 W/m2 3.1.2 H  s ...  hóa ch t t p 1, trang 153:ổ ế ị ệ ấ ậ Nhi t dung riêng c a dung d ch đệ ủ ị ường: C = 4190 – (2514 – 7,542.t).x, J/kg.độ Trang 29Ở oC, x = 18% thì: C1 = 4190 – (2514 – 7,542. 30).0,18 C1 = 3778,207 J/kg.đ ... ủ ước tra b ng I.249 và b ng I.251, trang 310, 314. [1]ả ả Trang 35a – ph n mol c a đầ ủ ường saccharose (C12H22O11) Xem n ng đ  đồ ộ ường saccharose (C12H22O11) trong dung d ch là 40% (xc)ị Trang

Ngày tải lên: 15/01/2020, 08:17

... 26Bảng 4.1.Số liệu theo nồng độ của dung dịchμ d d μ n C d d C n λ d d 1,50410 3 -0,801 10 3 -3846,84 4178 61,7.10 2 1,011 10 3 -0,368 10 3 -3571,71 4192,72 67,3.10 2 1,31.10 3 -0,597 10 3 ... NÓI ĐẦU 1 CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN 2 1.1 S Ơ LƯỢC VỀ NGHÀNH CÔNG NGHỆ MÍA ĐƯỜNG 2 1.2 N GUYÊN LIỆU VÀ SẢN PHẨM CỦA QUÁ TRÌNH CÔ ĐẶC ĐƯỜNG 3 1.2.1 Đặc điểm nguyên liệu 3 1.2.2 Đặc điểm sản phẩm 3 1.2.3 ... quá trình cô đặc 3 1.2.4 Yêu cầu chất lượng sản phẩm và giá trị sinh hóa 3 1.3 Cô đặc và quá trình cô đặc 3 1.4 Các thiết bị cô đặc nhiệt 5 1.4.2 Hệ thống cô đặc chân không liên tục 6 1.4.3 Các

Ngày tải lên: 23/08/2020, 16:17

... lượng cho từng nồi: Phương trình cân bằng nhiệt lượng: ΣQvào = ΣQra Nồi 1: GđCđtđ + D1.ihđ1 = W1.iht1 + (Gđ – W1).C1.ts1+ D1.Cn1 θ1+ 0,05.D1.(ihđ1- Cn1 θ1) (1)Nồi 2:  J/kg.độDung dịch đặc có x > ... chọn η = 1 nb = 2.6 Trang 24 σ k t = 380.106 N/m2  1 146,154.10 ( / ) 6,2 10 m N 10 m N P C S Trang 25chọn Pth=1,5.Phd, vì Phd = 19,62.104 < 1,6.106 (N/m2) Po = 1,5.19,62.104 = 29,43.104 (N/m2) ... nồi 1, nồi 2, nồi 3, kg/h iht1, iht2, iht3 là hàm nhiệt của hơi thứ nồi 1, nồi 2, nồi 3,J/kg C1, C2, C3 nhiệt dung riêng của dung dịch nồi 1,2,3, J/kg.độ θ1 θ2 θ3 nhiệt nước của ngưng nồi 1,2,3,

Ngày tải lên: 14/04/2022, 19:54

... 15 4.4 Yêu cầu thiết bị và vấn đề năng lượng 16 CHƯƠNG 2: HỆ THỐNG CÔ ĐẶC NƯỚC MÍA 1 NỒI LIÊN TỤC 17 1 Hệ thống cô đặc 1 nồi liên tục 17 1.1 Nguyên lý hoạt động của thiết bị cô đặc 17 1.2 ... nguyên liệu và sản phẩm 12 3 Cô đặc và quá trình cô đặc 12 3.1 Định nghĩa cô đặc 12 3.2 Bản chất của sự cô đặc 12 3.3 Ứng dụng của cô đặc 12 3.4 Các phương pháp cô đặc 13 3.5 Đánh giá khả năng ... QUAN V CÔ Đ C MÍA Đ ỔNG QUAN VỀ CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG Ề CÔ ĐẶC MÍA ĐƯỜNG ẶC MÍA ĐƯỜNG ƯỜI CẢM ƠN NG 1 Giới thiệu chung Đôi nét về ngành công nghệ mía đường ở nước ta và vị trí của cô đặc trong công

Ngày tải lên: 08/11/2022, 16:02

... xc= 40% : Trang 25M = a.M(C12H22O11) + (1 – a).MH2O = a.40 + (1 – a).18; kg/kmola – phần mol của đường saccharose (C12H22O11) Xem nồng độ đường saccharose (C12H22O11) trong dung dịch là 40% (xc) ... cho quá trình cô đặc = 1,303.1010 (J/h) r : ẩn nhiệt ngưng tụ của hơi đốt ở áp suất 3.1at, r= 2171.103 J/Kg ( tra bảng I.251, trang 315, [1])  Lượng hơi đốt tiêu tốn riêng Theo công thức VI.7, ... 311, [1], = 979,42 kg/m3 Hop= [0,26+ 0,0014 ( 1179,4 − 979,42)] 1,5 = 0,810 m ∆p = 589,7 9,81.= 0,0239N/m2 ⇒ ptb=p0+ ∆p= 0,248+ 0,0239= 0,272 atTra bảng I.251, trang 314, [1], ta có: Trang 18Tại

Ngày tải lên: 25/03/2023, 18:17

... bão hòa ( o C), chọn 𝑡 𝑣1 = 115 o C  𝛼 1 = 2,04 186,76 ( 2208×10 1,5×4,6 3 ) 0,25 = 9061,53W/(m 2 K) (1) Nhiệt tải riêng phía hơi ngưng: q1 = α1.Δt1 = 9061,53 × 4,6 = 41683,04 W/m 2 Dung dịch ... đưa vào nồi cô đặc (6) Trong nồi cô đặc, dung dịch được đun sôi, bốc hơi cô đặc trong chân không Hơi thứ đưa qua bộ ngưng tụ baromet số (8) để tạo chân không cho nồi cô đặc Sản phẩm đặc được ... đó: v1 = v2= 0 m/s p1 = 1 at p2 = p0 = 0,2688 at ρ = 1105,51 kg/m 3 : khối lượng riêng của dung dịch đường mía 15% ở ttb 45,85 o C μ = 1,5×10 -3 N.s/m 2 : độ nhớt động lực học của dung dịch đường

Ngày tải lên: 14/04/2024, 21:29

... 40,1% <2 năm: 19% Năm Tiền sử Trang 18phần 14 66,0 ± 4,2 28 65,4±4,2 14 65,1±2,5 56 65,5±3,8 0,851ALT 14 16,8 ±7,6 28 16,1±6,2 14 15,3±5,3 56 16,1±6,3 0,810AST 14 15,2±6,2 28 21,1±10,1 14 ... 25,1±13,9 56 20,6±10,9 0,048Urea 14 3,1±1,0 28 2,8±0,7 14 2,7±0,8 56 2,8±0,8 0,304 Creatinin 14 67,7±10,4 28 69,7±14,2 14 64,9±5,6 56 68,0±11,7 0,459 Protein niệu 14 0 28 0 14 0 56 0 NA Trang 195 ... CỨU Biến số nghiên cứu • Đặc điểm cá nhân: 4 biến (A1-A4) • Đặc điểm tiền sử: 5 biến (B1-B5) • Đặc điểm cận lâm sàng: 13 biến (C1-C13) • Đặc điểm lâm sàng: 9 biến (D1-D9)  Phương pháp quản

Ngày tải lên: 27/11/2024, 14:25